转换层施工方案(修改版6.30)

*****大厦项目工程

转换层施工方案

2014年6月

目 录

1、编

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1.1编制依据 .................................................................................................................................................... - 3 -

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制说明及依据

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1.2 本工程采用主要技术标准、规范、规程、规定 ................................................................................... - 3 - 2、工

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2.1工程概况 .................................................................................................................................................... - 4 - 2.2 转换层结构概况 ....................................................................................................................................... - 4 - 2.3 转换层结构设计 ..................................................................................................................................... - 5 - 2.4 转换层结构设计其它要求： ................................................................................................................... - 7 - 2.5 转换层设计及施工特点 ........................................................................................................................... - 7 - 3 施工准备与资源配置计划 ................................................................................................................................ - 8 - 4、转换层结构施工方案 ...................................................................................................................................... - 12 - 4.1转换层各工序施工流程 .................................................................................................................................. - 12 - 4.2转换层模板施工方案 ...................................................................................................................................... - 13 -

4.2.1施工方案的选择与设计原则 ............................................................................................................... - 13 - 4.2.2模板支撑系统的基础情况 ................................................................................................................... - 14 - 4.2.3、模板支撑体系设计 ............................................................................................................................ - 14 - 4.2.4、施工方法 ............................................................................................................................................ - 15 - 4.2.5、模板及支架搭设的检查验收 ............................................................................................................ - 19 - 4.2.6模板的拆除 ........................................................................................................................................... - 21 - 4.2.7、转换层荷载对下部结构的要求 ........................................................................................................ - 21 - 4.2.8、连续支撑验算 .................................................................................................................................... - 22 - 4.3 转换层钢筋施工方案 ..................................................................................................................................... - 24 -

4.3.1、钢筋下料、制作要求 ........................................................................................................................ - 24 - 4.3.2、钢筋的连接 ........................................................................................................................................ - 25 - 4.3.3 上部纵筋的预插、绑扎 ...................................................................................................................... - 25 - 4.3.4、梁钢筋绑扎安装 ................................................................................................................................ - 27 - 4.3.5、钢筋的质量要求及验收程序 ............................................................................................................ - 32 - 4.4转换层混凝土施工方案 .................................................................................................................................. - 35 -

_Toc169024.4.1_Toc16902转换层砼浇筑方案 ............................................................................................ - 35 - 4.4.2、砼的浇筑方案实施 ............................................................................................................................ - 35 -

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程概况

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4.4.3、大体积砼的保温养护 ........................................................................................................................ - 41 - 4.5成品保护要求 .................................................................................................................................................. - 41 - 5、转换层施工安全保证措施 .............................................................................................................................. - 42 -

5.1、组织保障措施 ....................................................................................................................................... - 42 - 5.2、施工技术保证措施 ............................................................................................................................... - 44 - 5.3、施工安全保证措施 ............................................................................................................................... - 45 - 5.4、施工应急救援预案 ............................................................................................................................... - 46 - 5.5模板支撑体系位移监测 .......................................................................................................................... - 49 - 5.6、环保及文明施工措施 ........................................................................................................................... - 51 - 6、 劳动力计划 .................................................................................................................................................... - 53 - 7、 模板支撑体系计算书及附图 ........................................................................................................................ - 53 -

1、 编制说明及依据

1.1编制依据

1、本工程经图审合格的设计施工图及经审批的图纸会审纪要。 2、本工程经审批的施工组织设计方案。

3、国家有关现行施工规范、规程、标准以及省、市对于建筑施工管理有关规定。 4、工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013版。 5、建筑施工手册(第四版)。 6、品茗安全计算软件

7、工程所在地的环境和地质条件。 8、我公司质量体系标准文件。 9、本工程施工合同及协议书。

1.2 本工程采用主要技术标准、规范、规程、规定 1、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011） 3、《钢筋机械连接通用技术规程》GBJ107-2010 4、《钢筋焊接及验收规程》JGJ18—2012

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2012）

6、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666—2011）

7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002（2011版） 8、《大体积混凝土施工规范》GB50496－2009 9、《砼泵送施工技术规程》JGJ/T10—2011 10、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010 11、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 12 、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011） 13 、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2011） 14《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005）

15、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质（2009）87号文）

16 、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质（2009）254号文） 17 、《关于进一步加强建设工程模板支撑体系安全管理的通知》（**安监（2012）19号）。

2、 工程概况

2.1工程概况

******工程为大底盘多塔楼结构，由*、*、*、*四栋塔楼通过五层高裙房及四层地下室连为一体，*塔楼为办公建筑，地下四层、地上38层，结构高度为***m，为B级高度建筑；*塔楼为主题酒店及办公，地下四层、地上33层，结构高度为*** m，为A级高度建筑；*、*栋塔楼为公寓楼（局部商业），地下四层、地上34层，结构高度为*** m，为B级高度建筑，主要结构类型为：框架剪力墙/框架-核心筒。根据设计图纸，其中C、D栋楼五层主体为转换层结构（结构标高：***m），层高***m，转换层以下为框架剪力墙/框架-核心筒，主要轴线尺寸为8m—10.6m，框架主梁与转换层主梁的位置相一致，次梁与转换层框支梁的位置基本不一致，该部分转换层框支梁位置下为结构板。经结构转换后为短肢剪力墙结构体系。地下室负四、三层层高5.0m，负二层层高3.9m，负一层层高4.4m，一层层高5.76m，二、三、四层层高为5.2m，五层为转换层，层高6.m。本工程转换层采用梁式转换层，转换层承担转换6~34层所有荷载传递至柱、墙，再传递至筏板基础，为本工程关键结构。

2.2 转换层结构概况

根据建质《2009》87、254号文件精神，（搭设高度8m以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2；集中线荷载20kN/m及以上）范围内的模板为高大模板支撑体系。本工程转换层结

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 构梁截面尺寸为：600×2000，800×2000（2200、2400、2600、2800）、900×2400、1000×2200（2300）、1100×2300、1200×（2200、2400、2500、2600），1300×2300、1550×2500，该层结构标高为27.95m，结构层高为：6.m,现浇板厚度为200mm，梁强度等级为C60，板强度等级为C30，框架柱、墙强度等级为C60，梁的最大跨度为9.4 m，梁线荷载为39.6—127.9kN/m，大于20kN/m，属于高大模板支撑体系。通过支模架体系及楼层梁板进行荷载传递，拟采用3至5层楼面板及支撑体系共同承担转换层结构200厚现浇板及施工荷载；采用*至*层（局部*至*）楼面梁及支撑体系共同承担转换层大梁荷载。

2.3 转换层结构设计

本工程转换层位于***m～***m标高之间，层高6.**m。在27.**95m标高位置与裙楼屋面连为一体。C栋转换层建筑面为866m2，呈“L”型布置，纵向长、宽38.3m×17.2m，横向长、宽38.2m×17.1m。D

栋转换层建筑面为

680m2，呈“L”型布置，

纵向长、宽33.65m×16.8m，横向长、宽33.3m×17.2m。

2.3.1、结构板

根据结构138#、142#、145#、148#、152#图纸设计，转换层及其下结构的楼板厚度分别设计为：

板厚楼层名称 （mm) 六层（转换层） 五层楼板 200 120 板 本方案模板工程考虑的次层支撑四层楼板 120 板 本方案模板工程考虑的第三层支三层楼板 120 撑板 本方案模板工程考虑的准备支撑二层楼板 120 板 本方案模板工程考虑的准备支撑一层楼板 180 板 本方案考虑的作业层 本方案模板工程考虑的首层支撑备注 D- 5 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

2.3.2、框支梁

2.3.2.1本工程转换层采用常见的梁式转换层，根据156--161#设计图纸，按照框支梁截面面积大小（线荷载）相近的原则划分成5组：（1）、600×2000、800×2000、800×2200、800×2400、800×2600；（2）、800×2800、900×2400；1000×2200、1000×2300；（3）、1100×2300、1200×2200；（4）、1200×2400、1200×2500、1300×2300、1200×2600、；（5）、1550×2500；选取每组最大截面的梁作为代表计算该组梁的支撑架体系， 800×2600、1000×2300、1200×2200、1200×2600、1550×2500，每组框支梁采用相同支撑架体系。转换层框支梁计算荷载时，框支梁钢筋含量经测算约为350Kg/m3,框支梁钢筋砼按27.5KN/m3取值。

2.3.2.2、框支梁跨度主要有9.2m、8.3m、7.4m、5.6m等。梁主筋规格主要为φ25～32的Ⅲ级钢，箍筋有4～6肢箍、规格有φ12～16Ⅲ级钢，抗扭腰筋为φ20～22Ⅲ级钢，受力主筋排数为2～4排。 框支柱纵筋为φ25－32的Ⅲ级钢沿柱截面周圈均匀布置，箍筋为φ10－16Ⅲ级钢。箍筋肢数为根根对拉。

2.3.2.3、筒体剪力墙厚400mm、600mm、800mm；核心筒体板厚200，配筋为

φR10@150双层双向。主筋净保护层厚度：柱为30mm；墙为20mm；梁为30mm；板为15mm。 2、转换层框支梁特征统计表：

楼部 位 层 六层 六层 六层 六层 六层 K/(2-6) 2/U）/(2-3) (J-K)/(4-5) K/(1/5-1/6) K/(1/4-1/5) 构件编号 KZL5(4) KZL18(1) KZL28(1) KZL5(4) KZL20(2) 构件尺荷载 寸 标高 58.2KN/m 27.95 27.95 27.95 27.95 27.95 层高 板厚 跨度（m） 800×2600 6. 200 6. 200 6. 200 6. 200 6. 200 7.4 7.4 8.3 5.6 9.2 1000×2300 .4KN/m 1200×2200 73.9KN/m 1200×2600 87.4KN/m 1550×2500 108.5KN/m 与下部结构对应的情况：转换层框支梁下兼有与之对应的下层框架梁，其梁截面尺寸基本为：800×1200。而转换层框次梁下只有部分有与之对应的下层梁，其梁尺寸基本为：250×650，其中C塔楼KZL22（3）、KZL24（2）、KZL18（1）、KZL19（1）、KZL20（3），D塔楼KZL14（3）、KZL15（2）、KZL22（2）、KZL23（2）、KZL24（4）、 KZL25（4）等框支梁跨下部无对应的结构

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 梁，其支撑直接落在下层结构板上，将成为支撑体系设计的薄弱部位，必须进行连续支撑体系验算。

2.3.3 砼强度等级

根据设计图纸：地下室顶板梁板采用的砼等级为：C35

二、三、四、五层梁板采用的同等级为：C30 六层（转换层）梁砼等级为C60，板砼等级为C60 转换层以下柱、墙混凝土强度等级为：C60

2.4 转换层结构设计其它要求：

1、为了解决多个方向梁相交的节点处钢筋高出设计表面标高的问题，要求转换层所有主梁的底标高在原设计基础上降低50mm(即主梁截面加高50mm)；为解决梁钢筋绑扎后难以调直（钢筋规格大、数量多、体型大）导致梁侧模无法安装到位的问题，梁宽度统一加宽50，并在梁侧面设置保护层抗裂钢丝网。

2、梁纵筋能穿过中间支座节点通长设置的尽量通长设置，以减少中间支座节点处的钢筋密集程度。柱、梁主筋接头全部采用直螺纹机械连接。

3、为方便梁纵向多层钢筋安装，Φ10及以上的箍筋可采用焊接水平封闭，焊缝长10d(双面焊5d)。

4、需要收头锚固的框支柱纵筋在距离梁顶150～180mm处(由于主梁降低50mm，且为了避开梁纵筋的面筋第1排，对锚于梁内的纵筋可再适当降低)，弯折锚固于梁内或板内(其收头和锚固长度作法详03G101-1图集)。

5、框支柱在上部墙体范围内纵筋应伸入上部墙体内不少于一层。定位不准的纵筋可采用重新插筋方式。

6、整个转换层砼强度等级未达到70%前不得施工上层。砼强度未达到设计强度的100%不得拆除梁支撑体系。

2.5 转换层设计及施工特点

1、结构转换层钢筋砼构件截面尺寸大、钢筋安装量大。除了施工荷载外构件自身荷载也重，梁最大线荷载达128.0KN/m,对模板支撑系统的承载能力、刚度和稳定性要求严格。因此解决好模板支撑体系非常关键，必须采取安全可行的措施，确保支撑的稳定性和模板架体的刚度。

2、转换层梁体积相对较大，从梁最大截面尺寸判断属于大体积砼，应按大体积砼相关规范要求，在施工时采取有效措施进行内外温差控制，以减少和控制温度裂缝产生。

3、转换层钢筋密集，特别是梁、柱节点处钢筋非常密，大梁主筋的上、下层筋各有2～4排，箍筋有4～6肢箍，特别是梁、柱节点及梁交叉处,有十几层钢筋交叉，钢筋排列间距小而紧凑，非

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 常密集，能够排绑出来就已非常不容易。况且在排列梁主筋时还要给上层剪力墙插筋留出插筋位置(梁上层主筋排列时必须给剪力墙插筋让道)，排列间距还要受到柱纵筋及其它梁纵筋排列的影响，总之钢筋安装排列绑扎难度极大，应仔细统筹安排。

4、转换层砼浇筑时，由于钢筋非常密集，其下料和振捣也非常困难，特别是节点处估计振动棒都难以插下去，一旦疏忽，很容易出现“狗洞”等质量问题或质量事故，因此必须引起高度重视和采取有效措施。

5、本工程转换层柱、梁钢筋数量多、层数多、密度大、间距小，同时柱、梁内均设计有截面较大的型钢结构，导致钢筋之间、钢筋同型钢之间空隙很小，普通砼浇筑下料极其困难、浇筑难度极大，容易出现较大的砼质量缺陷。由于转换层为本工程的关键核心结构，不容许出现任何质量隐患，为充分保证转换层结构砼浇筑质量达到设计要求，转换层结构的混凝土宜采用同设计强度等级的自密实混凝土。

6、转换层结构砼量比较大，每次浇筑砼应按规定的浇筑部位和标高一次性完成。因此，各方面必须作好充分的施工准备，特别是材料的准备。

7、转换层大梁高度较大，砼浇筑过程的侧压力非常大，必须对大梁侧模采取可靠的加固措施，防止砼浇筑时“涨模”和变形。由于框支梁内设计有型钢梁，在型钢梁制作加工时必须按侧模加固方案设计的尺寸、标高制作高强丝杆孔。

3 施工准备与资源配置计划

3.1 施工准备 3.1.1 技术准备

由项目技术负责人牵头，编制转换层专项施工方案，再从上到下，层层进行施工技术交底，让所有管理人员及至班组作业人员了解和掌握转换层结构从搭设支撑架到砼浇筑等施工程序以及各工序的施工要领、重点注意事项。做到人人事前心中有数，为转换层结构顺利施工作好充分的技术保障。

1、仔细审查设计的结构、建筑、暖通、水电等图纸，把设计图上存在的问题或不明确的部位等解决在施工前面。

2、认真熟悉转换层主体结构的施工图及设计要求，准备图纸技术交底和各个分项工程的技术交底。

3、编制各种周转材料、半成品供应和加工计划熟悉各分项工程的特点和操作方法。完善临时设施的搭设，为转换层的各工序施工创造良好的条件。

4、模板支撑架搭设、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑等施工作业展开前应组织相关施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案中各分项内容，对重点部位单独交底，由专人负责，

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 做到人人心中有数。 5、检查墙、柱、楼梯插筋位置、数量，模板标高、位置、尺寸准确是否符合设计要求及支撑系统强度、刚度是否固定可靠、模板拼缝是否严密，符合规范要求，并已核实预埋件、预留洞、各种专业管线线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误，最后报检、审批通过。

3.1.2 材料准备

1、承插型轮扣式组合钢管脚手架的钢管必须符合国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，钢管规格为Φ48.3×3.6mm。

2、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，且扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时不得破坏。扣件在使用前进行质量检查，有裂缝、变形、出现滑丝的螺栓严禁使用，根据市场实际供应情况，扣件选用不轻于2.3斤类型。

3、可调托撑螺杆直径不小于36mm，螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30mm，支托板厚不小于5mm。

4、脚手板采用杉木制作的50mm厚的木脚手板，宽度为200mm，板的两端采用8 #铁丝双股并联箍两道并用铁钉牢固，凡有腐朽、斜纹、扭曲、破裂的均不得使用。

5、梁、板模板采用15mm厚酚醛树脂覆膜的高强胶合板。柱、墙模板采用18mm厚酚醛树脂覆膜的高强胶合板

6、背楞木枋采用50×100的西南云杉。 7、对拉螺杆采用M14、M16高强丝杆。 8、搭设材料截面尺寸及力学性能： 材料类型 覆面木合板 木枋 钢管 可调托撑 对拉螺杆 对拉螺杆

3.1.3管理准备

主要做好如下安排和准备：

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截面尺寸(mm) 15、18 50×100 φ48.3×3.6 36 M14 M16 抗弯强度N/mm2 13.0 11.0 205 承载力 轴向拉力 轴向拉力 抗剪强度N/mm2 1.3 1.3 125 40 KN 17.8KN 24.6KN 弹性模N/mm2 6000 9000 206000 截面惯性矩cm4 416.67 12.71 截面抗抗矩cm3 83.33 5.26 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1、明确分工并将责任落实到人头。要求转换层浇筑期间，领导小组所有成员手机必须24小时开机。

2、建立突发事件应急处理机构，由技术负责人负责建立技术质量应急机构，由生产副经理负责建立生产安全应急机构，确保突发事件得到及时妥善处理。

3、落实好夜间值班人员，转换层浇筑需要夜间加班施工，因此施工员、质检员及电工、维修工、塔吊司机指挥和班组长等必须夜间加班，跟班作业。

4、落实机械设备、水电及劳动力、材料的准备情况，在转换层施工期间定期检查各方面的准备，特别是砼浇筑前必须细致检查，确定各方面都已落实到位（包括夜间照明等），准备充分，强调应提前与供电局联系，落实浇筑砼期间是否停电、准备应急使用的发电机，以及包括浇筑砼期间的夜间施工许可证办理等工作。

5、落实专人在转换层下检查，通过敲打观察砼是否落底并浇捣密实，以及支撑架是否发生异常变形，一旦发现异常情况，应立即汇报，及时采取措施。

6、落实专人养护砼工作，并做好养护记录，确保连续养护达到14天。 3.1.4施工部署

1、模板支撑体系：根据采取“一次浇筑施工法”的施工方案，转换层支撑采取多层连续支撑体系，转换层下第一层和第二、三层支撑采取满堂加密加强支撑(第一层架新搭设，第二、三层架体在搭设时应考虑能承受上部传递的荷载且不拆除模板，减少重复搭设和加固加密)，转换层下第四、五层支撑只针对转换框支梁下为结构板或楼层次梁及型钢梁转换荷载后传递给次梁等情况，采取对板或楼层梁局部加强支撑(重新搭设钢管架顶撑加固)。

2、砼制作、运输及浇筑：砼制作在商品砼搅拌站集中制作，确保不少于20辆砼运输车，1台电动输送地泵和1台汽车泵泵送，塔吊辅助布料浇筑。

3、砼振捣：砼工不少于30人（分成2班作业），收抹工10人，准备4台振动棒和2台振动器（多余备用），同时在梁、板下安排3～4人的专人小组，随时用铁棒敲打梁侧模，观察梁下部砼浆是否渗出，特别要认真观察梁柱节点处，通过敲打听声音来确定砼是否落下来并已振捣密实，同时观察支撑架有无变形，以便及时处理。准备2～3部滚筒，随转换层楼板砼浇筑随滚压并收平，对板面砼应在砼初凝时实行二次振捣(即再次用滚压并收平)。

4、砼保温及养护：每次砼浇筑完成后，在砼面覆盖薄膜，保持砼面水份，降低砼表面温度散失时间，另一方面安排专人一天24小时浇水养护，同时确保连续养护14天。

3. 2 资源配置计划

按本层的施工进度计划节点时间要求，认真组织各种材料、设备及资源并按时（或提前）分批进入场地，满足施工要求。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1、周转材料计划： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 材料名称 高强丝杆 钢管 扣件 轮扣式立杆 轮扣式横杆 可调托撑 木架板 木枋 覆膜板 安全密目网 安全水平兜网 单位/规格 根 m 个 根 根 个 m3 m3 m2 m2 m2 数量 10000 5000 2000 8000 17000 15000 20 50 5000 1500 1000 备注 一批进场 一批进场 一批进场 二批进场 二批进场 二批进场 一批进场 一批进场 一批进场 一批进场 一批进场 2、 机械设备需要量计划（转换层所需计划） 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 名称 塔机 塔机 塔机 汽车泵 混凝土布料机 地泵 振动棒 直螺纹套丝机 钢筋切断筋 钢筋弯曲机 钢筋调直机 钢筋对焊机 交流电焊机 圆盘锯 木工刨床 QJ40 GW40 GT6/8 BX-330 WQ7-15-1 MB503 D- 11 -

型号 Q7030 Q7525 R5515B 56m HGY13 HBT80C 数量 1台 2台 1台 1台 2台 2台 10套 4 4 4 2 2 4 4 2台 功率（kw） 90 90 40 110 2.2 7.5 5.5 3 7.5 100KVA 22KVA 4 4 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 16 17 18 19 20

平板振捣器 水平仪 全站仪 加压水泵 扭力矩扳手 扬程120米 3台 2台 1台 2台 10把 1.5 5.5 3.3施工进度计划

12345671011

4、转换层结构施工方案 4.1转换层各工序施工流程

4.4.1转换层结构施工流程

定位放线→绑扎转换层墙、柱钢筋→支柱、墙模板→搭设转换层梁、板支撑架→支梁底模→绑扎梁筋→支下部梁侧模及梁、柱节点模板→转换层下各层架体加固→转换层钢筋隐蔽验收检查

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 →支上部梁侧模及梁柱节点模→支楼板底模→绑扎板筋→钢筋隐蔽验收检查→梁板砼浇筑(板砼二次滚压收平)→覆盖薄膜、浇水养护14d。

4.4.2 施工流水段的划分：

1、本工程转换层施工段作业按C、D栋楼划分为2个施工段，即C栋施工段、D栋施工段。 2、C、D栋楼工期前后错开约5天左右，分为两个施工段进行平行施工。 3、施工工期：按总计划要求每个施工段在35天左右完成施工。

4.2转换层模板施工方案

4.2.1施工方案的选择与设计原则 4.2.1.1、设计原则

本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。

根椐《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》第五条第（三）条高大模板工程：水平砼构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于15KN/m2，或集中荷载大于20KN/m的模板支撑系统。本工程转换层集中荷载为33.6—108.5KN/m，已超过上述条款，属于高大模板支撑体系，应编制专项施工方案通过专家论证并上报有关主管部门备案。

在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；板的立杆纵、横距为梁立杆纵、横距的整数倍，便于部分立杆的纵、横向水平杆件能拉通设置，增强梁、板支撑体系的整体稳定性；支撑体系的构造设置采用满堂支撑架加强型。

4.2.1.2方案的选择

本工程转换层属常规梁式转换层，为了使其施工方法得到优化，从不同的角度出发，可采取以下三种不同的施工方案：

方案一：根据常规的计算方法进行设计施工，荷载全部由每层支模架体系受力，逐层向下传递至基础层。按此方法计算设计的支撑架体系材料占用数量大，占用时间长，成本高，支撑层数过多，材料周转不利，且不利于下部结构的清理工作。

方案二：在首层支撑系统中采用增加型钢梁卸载，在梁底部增加横向型钢作为底撑，然后设置竖向的斜撑，支点设置在框架柱根部，将作业层荷载直接传递给框架柱来减少竖向荷载，而下层仍然得增加支撑系统；这种方案虽然减少了部分材料用量，但型钢的价格高，用量也不少，实际总体造价仍然较高。

方案三；转换层支撑架采用普通钢管扣件脚手架，不拆除下部二、三层的支模架，视下部梁、板为弹性体共同参与受力。即转换层自重及施工荷载由三、四、五层梁板及传递支模架共同承担。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 根据施工进度安排，转换层施工时间将会在30天左右，当转换层混凝土浇筑时，其下部五层梁板混凝土（掺入早强剂）应该已达到100%设计强度，而四层、三层梁板混凝土已达到100%设计强度。因此支模架系统设计时，可考虑拆除地下室及一、二层的支模架，利用三、四、五层梁板共同承担转换层的荷载，若局部支撑强度不满足，可以在相应部位增加楼层板（如利用二层、一层结构板）及支撑体系来满足上部荷载要求。

综合考虑安全、质量、经济的要求，我们通过方案对比选择方案三，让多层楼层梁、板充分其承载力的作用，而且使脚手架得到充分周转利用，使支撑体系安全可靠，经济合理。

4.2.2模板支撑系统的基础情况

由上述方案选择得出转换层高大模板支撑体用多层楼层梁、板及支撑体系共同承受上部传递荷载，楼层梁、板作为转换层支撑体系的基础，经验算，楼层梁、板的强度、承载力满足要求。

4.2.3、模板支撑体系设计

4.1.3.1、整个模板支撑体系按照计算书结果进行设计，模板支撑体系构造按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）执行，具体搭设布置详见支模体系示意图附图。

4.1.3.2、梁侧模、底模支撑体系设计：

本工程转换层框支梁截面尺寸划分为6种类别；所有该6种梁支设立杆沿梁跨方向间距皆以≤450mm为原则布置。其加撑加固设计如下：

1、梁侧模对拉螺栓设置：（1）两侧有板情况：当梁高为2000mm时，侧面设置对拉螺栓4道；当梁高为2200、2300时，侧面设置对拉螺栓5道；当梁高2500~2600mm时，侧面设置对拉螺栓6道。

（2）一侧有板情况：当梁高为2400-2600mm时，侧面设置对拉螺栓6道；当梁高为2800时，侧面设置对拉螺栓7道；

2、梁底方木设置：当梁截面为1550mm×2500时，底部设置方木不少于16根；当梁截面为1200mm×2600时，底部设置方木不少于13根；当梁截面为1000×2300mm时，底部设置方木不少于10根。当梁截面为800×2600mm时，底部设置方木不少于9根。当梁截面为800×2200mm时，底部设置方木不少于8根。当梁截面为600×2000mm时，底部设置方木不少于6根

3、底部加顶撑：当梁截面为600mm×2000时，底部加顶撑2根立杆；当梁截面为800×2200mm、800×2600mm、1000×2300mm时，底部加顶撑3根立杆；当梁截面为1200mm×2200、1200mm×2600时，底部加顶撑4根立杆；当梁截面为1550mm×2500时，底部加顶撑5根立杆。

4、其余梁底部加顶撑的数量，根据梁截面面积的大小参照上述与其梁截面面积相近似的梁底

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 部加顶撑数量（线荷载相近似）设计支撑体系。

4.2.4、施工方法 4.2.4.1、施工工艺流程

模板施工顺序为：测量放线→弹出楼层梁位置线→铺设木架板→型钢梁铺设→搭设支撑架→梁底模板→柱、墙模板→梁侧模板→顶板模板→粱柱头模板→整体加固。

其中各段施工工艺流程：

柱模：放线→设置定位钢筋→拼装柱模板→初步校正固定→背次楞钢管→型钢柱箍安装→校正垂直及加固；

梁、板模：轴线→水平线复核→搭设支架→支梁底模→支梁侧模→支顶板模→验收。 4.2.4.2、模板支撑体系搭设方法及构造要求

1、根据方案设计要求，先在楼层板面上划分出楼层框架梁及楼层次梁的位置线，再在楼层梁位置先通长铺设50厚木架板，然后在木架板上面按设计方案选取 规格、间距铺设16号工字钢梁，放置方式为88×160，当工字钢梁顺框支梁跨度方向布置时，应在工字钢上面（垂直于工字钢方向）铺设槽钢（或工字钢），间距@450。最后在钢梁上搭设脚手架。其中工字钢梁应采用钢管及扣件锁紧连接成整体防止失稳，局部工字钢间距较密时，不能用钢管及扣件锁紧的，应在工字钢端部采用三级16钢筋焊接成一体。

2、本工程梁底、板底立柱钢管选择定尺钢管，通过计算确定模板支撑体系立杆的间距、步高。立杆下铺垫板，上端设可调顶托，通常情况下支模架搭设时按同轴最大柱边线300mm位置排脚，但由于本工程梁较宽，一般方法站脚后造成梁底两侧立杆间距过大或根本无法站脚，通常无法满足荷载要求，故而本工程采取先排布梁两侧立杆，立杆距离梁侧200-300，立杆间距按900为基本尺寸排列，局部不足900时，按实际调整，梁底部立柱顶撑钢管加密间距及数量按设计方案布置。现浇板支模架立杆间距按横、纵900布置。梁、板支撑架水平杆步距统一一致，保证梁、板模板支撑架水平杆贯通布置，所有水平杆步距不大于1500。在支撑架底平面以上200mm左右处设置纵、横向扫地杆。

3、支撑架体体系的剪刀撑、斜杆撑一般采用4~6m的钢管，框支梁沿梁宽度方向布置“Z”字型的剪刀撑时，采用2-3m短钢管。

4、支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装支撑架后，要调节可调顶托来进行调平校直。但可调顶托调节螺杆伸出长度不宜超过200，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，可调顶托顶部至顶托下方的架体水平杆距离不大于300，若大于300时，应增加一道水平杆，可调顶托应与支撑架在同一竖直中心线上。支撑架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。为防止顶托与小横杆连接处发生滑

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 移，从而危害整个架体的安全，顶托内采用木方将小横杆卡紧固定。

5、连墙（柱）杆:为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆、侧移能力，需设置连墙件对架体进行水平拉结。本工程转换层采用一次浇筑，无已浇筑的梁、柱等构件可连接，故采用在五层楼周边梁内预埋短钢管（埋入梁内300、伸出楼面高度为500），间距@4000，第一道扫地杆及剪刀撑同预埋钢管连接成一体，以确保高支架的整体抗侧移、倾覆能力。

6、转换层支撑架剪刀撑布置：

（1）、支模区域外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑。

（2）、框支梁竖向剪刀撑布置：顺梁长度方向的支撑架两侧面设置竖向连续式竖向剪刀撑，顺梁宽度方向，在其支撑架宽度范围内（一般为：梁宽度+600）设置“Z”字型竖向剪刀撑，从梁一端开始布置顺梁方向间距不大于4m。

（3）、现浇板支撑架剪刀撑布置：每跨内的框支梁侧面竖向剪刀撑间距大于5m时，在现浇板支撑架跨内中部设置竖向剪刀撑，且间距大于5m。

（4）、框支梁支撑架水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m，扫地杆布置层设水平剪刀撑形成整体。

（5）、竖向剪刀撑斜杆同底面倾角应为450--600，水平剪刀撑同支架纵（横）向夹角应为450--600，“Z”字型竖向剪刀撑同支架立柱夹角应为450--600。

（6）剪力撑斜杆接长采用搭接方式，搭接采用3个旋转扣件连接，搭接长度为1000mm，杆端伸出扣件盖板边缘不少于100mm。纵向剪刀撑一端抵紧于垫板，另一端与立杆、水平杆、主节点柱箍钢管）采用扣件扣牢。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

4.2.4.3、模板安装施工工艺 1、立墙、柱模板

本工程墙、柱模板采用对拉螺栓加固，立模板前应先根据放出的边线设置定位钢筋，定位钢筋与墙柱主筋焊接牢固，端头平整，防止加固拉紧后击穿模板导致跑位。

立第一块模板，相邻两个的面的第一块模板接缝应错开设置，保证柱子模板的整体性。第一块模板与地面接触的外侧地面上应订制一块模板条子，防止地面不平导致漏浆，当缝隙过大，模板条子无法全部封堵时应采用砂浆在柱模加固后填补密实。之后循序拼装上部模板。在该层施工时模板已经过周转，板上多有穿墙螺栓孔，拼装时注意孔洞的对穿，方便套设PVC套管，且减少模板的孔洞。当碰到柱子主筋而实在无法避开时，才新开螺栓孔。

安装到上层梁底（底板）后，在模板外侧设置钢管内楞，用铁钉加铁丝固定；穿设穿墙螺栓，套好PVC套管，用线锤检查柱模板的垂直度，经垂直校正后，立即用钢管抱箍固定，拧紧高强螺

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 帽，柱子下部1/2高位置设置双螺帽，所有加固用蝶型卡必须双倍设置。调整轴线位置，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。柱根部单面开设清扫口，以保证在混凝土施工前清干净木屑等杂物。柱模板支设完成上口拉通线验收。

墙模板支设与柱模板相同，但墙内侧应设置水泥撑棍（大于400厚，设置钢筋内支撑）以保证墙体厚度。内支撑应成梅花型布置。

当墙柱模板立好后，由木工工长组织测量组就垂直度及轴线位置进行复核，偏差超过规范的应校正。木工工长应全面检查螺帽是否拧紧。

墙、柱模板加固螺栓间距、抱箍步距等详《模板工程专项施工方案》 2、铺梁底板、侧板

根据楼面弹设的轴线用线锤引至柱子模板上口（如模板未立，可引测在箍筋上），按梁的分中要求量取边线，选择其中一边打下铁钉（或做好记号），两头拉线确定梁底位置，线应拉紧。根据拉出的梁边线设置梁底模板，梁底模板采用15覆膜板，梁底模次楞采用50×100 mm木枋，具体数量根据设计方案配置，梁底板配置时方木接头应错开设置。当梁底板设置好后尽快在梁底小横杆上设置定位扣件，夹紧梁底模，防止后继施工导致梁底跑模。

梁底与柱接头位置方木不应空余过长，且梁底模板应压在柱子立板上，用铁钉固定。之后再次校核轴线位置，确保梁底模位置正确。梁底木楞间距应符合计算尺寸要求。

当有通长次梁时，底膜设置应拉通长线，现场木工工长应严格要求，避免梁底不顺直导致后续的装饰施工困难。

考虑梁大，钢筋绑扎困难，梁侧模板应在梁钢筋绑扎完毕后封闭，根据梁高配置梁侧面模板，梁两侧模板采用15覆膜板，梁两侧设次楞50×100 mm的木枋，数量参照梁侧模设计方案，次楞木枋沿高度的间距为根据总数量进行均匀布置。根据型钢梁腹板开孔间距、标高，计算模板开孔位置（绑扎梁箍筋时，注意避开腹板开孔位置，防止影响穿螺杆）打好螺杆孔，套PVC管，设置对拉螺栓，之后放置内外楞钢管，蝶型卡，用螺帽拧紧。全面封闭前应确认梁内垃圾、杂物等已清理干净。 3、 铺现浇板底模板

当板底钢管小横杆设置完毕后可进入平板模板铺设，先设置板底木楞，木楞间距应符合计算间距，200厚板模板下铺设搁栅50×100 mm木枋，间距不大于250mm，板底木楞搭接接头应错开设置，板底木楞端头距离梁侧面150mm左右。之后计算平板尺寸，合理选择平板模板组拼方式，从板块的一侧向另一侧铺设整张的模板，最后填补空缺位置，模板接缝位置下面应有木楞，且应分中设置，接缝模板用铁钉与下部木楞钉牢，接缝应严密，当模板本身规格差异导致接缝偏大时，应采用镶贴条子板补填，当缝宽不大时可直接用胶带封堵。平板模板周边应压在梁侧、柱模板之

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 上，便于拆模，但不得外露。柱角部缺口应方正，锯缝不得超出缺口。

4、梁、柱接头模板

根据以往经验，梁、柱接头为模板安装的关键环节，由于梁的贯穿，增加柱上口模板加固困难，通常情况下柱上口不方正，梁口模板与柱模接缝不严密漏浆或梁口部位柱子模板暴模等问题。因此，梁柱接头部位必须加强管理，柱子竖向内楞钢管必须伸至楼板下150mm位置，梁侧至柱子边范围沿高度方向照常设置穿墙螺栓，用短钢管（粗钢筋）作外楞夹紧，不得遗漏。最顶上一道抱箍设置距离梁底不得超过200mm。支撑完毕后应检查是否统角，包角模板有无内陷或突出。

5、整体加固检查

当上部模板基本完成后，应对支模架、梁侧、柱或部分板的薄弱模板进行加固处理。 支模架加固检查：立杆间距、立杆垂直、扫地杆、横向杆、剪刀撑、扣件拧紧度、双扣件、横杆步距。

梁侧模板加固检查：模板接缝、梁侧内楞间距、梁侧对拉螺栓间距、螺帽拧紧度。 柱模板加固检查：模板接缝、轴线、对拉螺栓间距、抱箍步距、与梁接头部位加固。 4.2.4.4、安全防护措施

为保证架体施工操作人员的安全及方便施工，必须做好安全防护措施。在支模架的架体外侧周边搭设双排防护脚手架，防护架体同建筑物必须进行可靠连接，保证防护架体的安全、可靠性。在防护架体操作层部位满铺脚手板，并在其正下方一步高处满设水平兜网。在支模架的架体外侧，满挂密目式安全立网全封闭施工，防止无关人员进入支模施工区域，防止施工中发生高坠及物体打击事故。

1）操作层脚手板应铺满、铺稳。

2）脚手板应设置在三根水平杆上。脚手板的铺设可采用对接，也可以采用搭接铺设。当采用对接平铺时，接头处必须设两根水平杆，脚手板外伸长度应为130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不得大于300mm。当采用搭接铺设时，接头必须支在横杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不得小于100mm。

3）脚手板端部的探头长度150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定，可采用16#元丝绑扎牢固。

4）兜网外边口由边绳与立杆绑牢固，网间的搭接必须牢固，不得留空隙，网的转角处必须搭牢绑紧。兜网在使用中，随时清除网内杂物。

5）凡楼层内的各种预留洞口部位，应在平楼面标高部位处满铺设脚手板并与作业面边缘的最大间隙不得超过100mm。

6）施工期间支模架外四周采用满挂密目式安全立网全封闭施工，密目式安全立网垂直于水平

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 面设置，严禁作为安全平网使用，并与作业面边缘的最大间隙不得超过100mm。密目式安全立网上每个环扣都必须穿入符合规定的纤维绳，系绳绑在支撑物上，应符合打结方便、连接牢固易于拆除的原则。密目网在使用过程中至少每周进行一次检查，当发现有下列情况时进行修复或更换：严重的变形或磨损、断裂或破洞、霉变、系绳松脱、搭接处脱开。日常做好网上附着物的清理，保持密目网的清洁。

4.2.5、模板及支架搭设的检查验收

1、转换层高支模施工方案必须经专家论证后，经施工单位技术负责人带班检查、项目总监、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织施工。施工前提前3个工作日，通知当地安监站检查验收。

2、必须严格按施工方案进行架体搭设与拆除，立杆间距、步距、水平拉杆，扫地杆、剪刀撑等必须满足施工方案要求。

3、扣件螺栓的紧固力矩应进行抽查，检查数量应满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件应100%进行检查。扣件螺栓拧紧扭力矩应在40~65N.m之间。

4、转换层高支模支撑架在达到设计高度后与砼浇筑前要分别进行检查、验收。砼浇筑前的检查验收由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。

架体施工过程中加强过程中的检查、验收，应检查下列项目： 1）、杆件的设置和连接，连墙件的构造是否符合要求。 2）、底座是否松动，立杆是否悬空。

3）、扣件螺栓是否松动，锈蚀严重的钢管及扣件不能使用。 4）、立杆的垂直偏差是否符合要求。

5）、跨度大于4米的钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当无设计要求时，起拱高度3/1000跨度。

6）、安全防护措施是否符合要求。 7）、是否超载使用。

8）支撑架使用中，并做好架体监控监测措施。 附：模板支撑体系安全检查验收表

模板支撑体系安全检查验收表

项目名称 D- 19 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 搭设部位 搭设班组 钢管、扣件、 顶托 检查内容 立杆间距 步 距 进场验收是否合格 是否符合允许偏差 方案要求 梁底 ±30mm ±20mm 是否为高大模板 班组长 责任人 检查验收结论 安全工程师 ±7mm（H=2m） ±30mm（H=10m） 立杆垂直度 ±60mm（H=20m） ±90mm（H=30m） 扣件螺栓力矩 40—65N·M 顶托螺杆伸出钢管顶部≯200mm，插入立杆内的长度≮150mm 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 立杆基础垫木、底座、支托、垫板厚度≮50mm 立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆 立杆用采用对接连接，相邻连接位置不得在同步内且竖向错开≮500mm，距离主节点≯步距的1/3 剪刀撑 垂直纵、横向 水平 其他（与主体结构联系） 结论： □ 检查合格，同意浇筑 □ 检查不合格，不能进行浇筑 施工项目部 项目技术负责人： 项目经理： 检查结论 验收日期： 年 月 日 D- 20 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 结论： □ 检查合格，同意浇筑 □ 检查不合格，不能进行浇筑 施工单位检查意企业安全部门： 企业技术部门： 带班领导： 见（本人签字） 检查日期： 年 月 日 监理单位 验收结论

结论： □ 检查合格，同意浇筑 □ 检查不合格，不能进行浇筑 专业监理工程师： 总监理工程师： 检查日期： 年 月 日 4.2.6模板的拆除

1、转换层模板拆除必须履行拆模申请审批手续，经技术负责人、总监理工程师审批后方可实施。

2、严禁未经技术人员通知、不经施工管理人员安排，操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者将追究相关责任。

3、柱、墙侧模应在砼养护48小时、砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。

4、框支梁底模必须同时满足不小于28天及同条件试块强度达到100%两个条件后方可申请拆模。转换层模板支撑未拆除前，对应框支梁部位下面四层（包括转换层）的模板体系不得拆除。

5、现浇板底模在混凝土浇筑并养护14天后拆除，但强度应达到规范要求。 6、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。

7、模板拆除应按照配板设计的规定，遵循先支后拆、后支先拆的原则，先非承重部位，后承重部位。梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆梁底模。

8、模板再组装和拆运时，均应人工传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢，高挂低用。高空作业要搭设脚手架或操作平台，上下要使用梯子，不允许站在墙上工作；不允许站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

4.2.7、转换层荷载对下部结构的要求

在转换层施工时要求下层结构施工完毕，且支撑未被拆卸，计算时五层及以下楼层梁板按100%强度计算，故而转换层砼浇筑时必须确保五层梁板强度已达到方案要求。

下部结构施工要求精细，避免局部质量不稳固导致计算结果对比有误而存在安全隐患。特别是

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 一至五层的梁、板钢筋绑扎，必须严格督促班组按图施工，主要为主筋直径、间距、箍筋大小间距、梁板保护层、锚固长度、焊接质量、套筒拧紧等等，做好各个环节，以最大限度发挥一至五层梁、板自身的承载能力。

根据设计图纸可得知，转换层所有框支梁下部都有对应的下层结构框架梁，但有部分框次梁下部楼层无梁对应，支撑架直接落在下部楼层结构板面上，对结构板受力不利，加固必须按本方案严格执行。

由于荷载在传递过程中逐层变小，由上向下层立杆数量可适当逐渐减少，同时在二至五层梁、板施工时即需考虑转换层支撑架搭设。例如转换层梁为1550×2500mm，其梁底在转换层为5根立柱顶撑，则五层支撑立柱可变为4根，四层支撑立柱可变为3根，直到变成1根后不再减少，能达到荷载的竖向传递要求。

转换层荷载传递要求：转换层结构施工时其荷载通过支撑架传递给五层梁板，由五层梁板承受部分荷载后，通过五层梁、板支撑架传递给四层梁、板；再由四层梁板承受部分荷载后，通过四层梁板支撑架传递给三层梁板；如此循环，直到满足安全承载要求。

因此，在转换层浇筑完毕且未达到拆模强度强之前，二至五层的支模架不得拆除，为达到支撑做好效果，三、四、五层支模时一并考虑转换层的荷载传递，将加设的顶撑和整个支模架一次性搭设，避免后加顶撑杆不紧固问题。

4.2.8、连续支撑验算

由于转换层荷载巨大，转换层施工必须采取连续支撑卸荷，初步计划为由五层梁板、四层梁板、三层梁板、二层梁板共同参与受力，根据不同的梁截面尺寸，分别加顶撑卸荷，根据本工程结构情况，大致分为以下几种情况，如下图所示：

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 D- 23 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 当遇到建筑周边框支梁时，其支撑如下图所示：

具体各层荷载传递计算详：转换层下部结构连续支撑荷载验算书

4.3 转换层钢筋施工方案

转换层大梁的含钢量大、主筋长、布置密，在梁两端相交的柱节点区，钢筋更加密集且层数多，任何一根主筋的就位错误，均会造成大量的返工。因此，准确翻样和下料，合理安排好钢筋就位次序是钢筋施工的关键。

4.3.1、钢筋下料、制作要求 4.3.1.1、原材料进场

根据本工程总包合同，钢筋为甲供材料，故而要求班组必须提前将料单下好，上交至钢筋施工员审核，之后交技术负责人审核无误后，提前上报至甲方材料部，以便及时提取钢筋。

钢筋到场后按等级、规格分类堆放，并及时取样送检，现场挂标识牌。现场收料人员应注意钢筋表面不得有裂纹，结疤和折叠、钢筋表面允许有凸块，但不超过横肋高度，

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 钢筋表面允许的其它缺陷，如深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差，钢筋每1m弯曲度不应大于4mm。当钢筋送检结果及外观等不符合要求时，不得用在本工程主体上，特别是转换层结构。

4.3.1.2、钢筋下料，制作

1、根据试件送检合格后，方可下料制作，钢筋下料前料单必须经过施工员和技术负责人审核。钢筋下料长度应根据保护层、锚固、连接、弯折等各项要求仔细计算；箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求。

2、转换层柱子基本封顶，上部结构钢筋另外预插。由于施工时柱钢筋的连接接头位置可能参差不齐，故而封顶的柱子钢筋连接应根据现场逐根量取（在满足规范前提下，柱钢筋尺寸尽量统一切割整齐）。柱子顶部采用传统方式弯锚，具体做法参见GB101-1图集做法。

3、钢筋下料长度的计算：根据图纸尺寸考虑钢筋的锚固长度，接搭长度；闪光对焊增加闪光量，电渣压力焊增加钢筋熔化量25mm。

4、箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求，特别是内箍筋的尺寸必须仔细计算梁钢筋的排列布置。

4.3.2、钢筋的连接

本工程框支梁为特一级抗震结构，梁纵向钢筋凡在三级22及以上均采用直螺纹套筒连接，受力钢筋采用一级接头，同一截面的接头百分率不大于50%。

4.3.3 上部纵筋的预插、绑扎

转换层柱子封顶后，上部结构为剪力墙结构，所有剪力墙钢筋需要从转换层梁内预插，大部分柱竖筋伸到转换层后封顶，其上部结构竖向钢筋基本上截面变小，其处理措施如下：

4.3.3.1、封顶柱竖筋的处理

1、柱竖筋直径<14mm时，采用绑扎搭接接长，钢筋抽料时应注意每根竖筋到顶的搭接长度、竖直段的长度、弯锚长度等。

2、根据图纸说明要求，钢筋直径大于等于22mm的采用机械形式连接。而16~20的竖向钢筋可采用电渣压力焊接，钢筋下料、制作时注意每根竖筋按实际长度增长25mm(25mm为柱竖筋电渣压力焊熔断的长度)，同时也应注意每根竖筋到顶的竖直段长度、弯锚长度等。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 3、柱竖筋直径≥22mm时，采用机械连接接长，钢筋抽料时应注意每根竖筋到顶的竖直段长度、弯锚长度等。

4、柱竖筋的弯锚部分一次制作成型，不得将竖直段和弯锚段分开制作，套筒拧紧时应注意上部弯钩的朝向。

5、柱顶纵筋应自框支柱边缘算起，弯锚入框支梁或楼层板内≥LaE。

6、柱顶纵筋应锚固在顶层梁内，当柱宽大于梁宽，梁宽范围之外的柱纵筋无法锚入梁内时，应将这部分纵筋锚入现浇板中，无法锚入梁内和板内的柱纵筋应互相焊接。

7 、柱钢筋绑扎：由于转换层梁钢筋的弯锚较长，为便于转换层梁钢筋绑扎，柱钢筋的绑扎应分三次进行：

（1）绑扎转换层梁钢筋的弯锚段下部柱钢筋，并将中、上部柱箍筋套入柱上。待梁筋弯锚入柱内后将梁柱节点位置的核心箍绑扎、焊接就位。

（2）柱钢筋绑扎完毕后挂同保护层厚度同厚的塑料垫块。 （3）转换层梁钢筋，绑扎转换层梁筋弯锚段的柱钢筋。 4.3.3.2、重新预插的的墙竖筋的处理

1、插入下层柱内的剪力墙竖筋埋入下层柱内，插入框支梁、框架梁内的剪力墙竖筋埋入楼面梁内的深度要求为竖直段≥0.5LaE：另外其约束作用的竖向墙筋应插入下部1.2LaE，具体锚固长度参见11G101-1图集规定。

2、上部剪力墙落在下部剪力墙上时，在墙顶面标高以下锚固范围内的剪力墙水平筋应按要求设置。当钢筋可以贯通且直径级别小于两级时应沿用下部墙钢筋。

3、墙体插筋定位措施：墙体的插筋为减少偏位，先在墙的现浇板钢筋网上用Φ20的钢筋在墙筋两侧点焊控制线（与板筋点焊）再将墙的插筋与此筋点焊牢固，另外在板面上800高度处，再点焊Φ20一根水平筋，以控制墙体截面位置，最后在墙筋的两侧用Φ25的钢筋点焊墙筋的斜撑（长度1200），间距为@1500(附图)。

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4.3.4、梁钢筋绑扎安装

4.3.4.1、框支梁钢筋绑扎安装工艺 1、框支梁主钢筋排列

由于梁主筋数量、层数比较多，上、下层筋最少都需要排三排，计算排列出的钢筋之间的净距本身就较小，再考虑到纵、横向梁主筋交叉影响以及应给上部薄壁柱插筋留出位置，导致大梁主筋间距不能按等距离排列，肯定导致大梁主筋间距有的稍微大一点，有的主筋之间基本无空隙。征得设计同意，为保证砼浇筑质量，可将第一排纵向主筋部分2～3根调整到第二排。

2、纵、横向交叉主梁和主次梁钢筋布置

转换层结构纵、横向交叉主梁和主次梁钢筋布置：一个方向(假定为字母轴)主梁或次梁主筋始终放置在另一方向(假定为数字轴)主梁主筋之上，例如：先布置数字轴方向第一层底部钢筋，再布置字母轴方向第一层底部钢筋；布置数字轴方向第二层底部钢筋，布置字母轴方向第二层底部钢筋；如此循环，直到梁底部钢筋排列完成。梁面层钢筋布置程序同上述方式一致。特别是在节点处钢筋重叠非常多，显然另一向主梁主筋必须稍微降低，否则楼面或局部点肯定将被抬高5～10cm，大梁钢筋绑扎过程中一方面要注意各层各向钢筋的前后穿插顺序，另一方面要注意各层钢筋的位置，并对交叉梁主筋该降的要事前考虑好，对节点处重叠钢筋努力压低。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 3 梁钢筋绑扎

由于在转换层所有柱截面均改为剪力墙L形断面、条形、U形及其它异型断面后，所有下层柱竖筋均伸到转换层即到顶，而到顶柱竖筋均需弯锚到转换层梁、板内，由此给梁钢筋绑扎造成极大的不便，再加上上层柱竖筋预插入梁内后，梁钢筋的绑扎更加困难。

（1）、施工工艺：

梁钢筋制作→按设计位置搭设主梁(框支梁)面筋、腰筋、底筋搁放支架→主梁面筋安装、焊接就位→穿主梁箍筋→主梁面筋绑扎→主梁底筋安装、焊接就位→主梁底筋绑扎→主梁腰筋安装、焊接就位→主梁腰筋绑扎→次梁(框架梁、次梁)钢筋绑扎→水电预埋安装→梁(框支梁、框架梁、次梁)侧板、板模板制安→板底钢筋绑扎→板面钢筋绑扎→隐蔽验收→砼浇捣。

（2）、框支梁钢筋绑扎工艺

搭架、摆放主梁钢筋：①、搭设主梁各排底筋、面筋及腰筋钢管搁置架，立杆间距不超过1000mm(比设计位置略高200mm,若大梁模板钢管立杆合适时可利用该立杆搭设)。底筋、面筋及腰筋的分隔可在立杆上加横杆解决。②、摆放主梁底筋→腰筋→面筋。要求搭一排横杆摆放一排钢筋，注意各排钢筋的根数、型式、位置，不要放错或混淆。③、穿主梁箍筋(从内箍到外箍)，并调整到位。

主梁面筋绑扎：①、绑扎第一排面筋。②、穿第一、二排面筋间Ф32@1000的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。③、拆卸第一排面筋搁置架，绑扎第二排梁面筋。④、穿第二、三排面筋间Ф32@1000的钢筋垫铁（刷防锈漆），长为梁宽减40mm。⑤、拆卸第二排面筋搁置架，绑扎第三排梁面筋。

主梁底筋绑扎：①、绑扎第一排底筋。②、穿第一、二排底筋间Ф32@1000（刷防锈漆）的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。③、拆卸第二排底筋搁置架，绑扎第二排底筋。④、穿第二、三排底筋间Ф32@1000的钢筋垫铁（刷防锈漆），长为梁宽减40mm。⑤、拆卸第三排底筋搁置架，绑扎第三排底筋。⑥、穿第三、四排底筋间Ф32@1000的钢筋垫铁（刷防锈漆），长为梁宽减40mm。⑦、拆卸第四排底筋搁置架，绑扎第四排梁边底筋。

主梁腰筋及拉钩钢筋绑扎：拆卸腰筋搁置架，绑扎各排腰筋及拉钩钢筋，为便于提升各排腰筋及绑扎，应从上到下绑扎各排腰筋及拉钩钢筋。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 主梁钢筋绑扎完毕后放置保护层垫块，该工程转换层主梁底筋保护层采用废花岗石块加工制作成50×50垫块，主梁侧面保护层采用塑料垫块。

主梁钢筋吊放就位：先用塔吊，葫芦吊着，逐根逐排的拆卸支撑主梁钢筋的所有钢管，吊放就位时注意：①、不要将整根主梁钢筋的重量交由塔吊及葫芦支承。②、不要全部拆卸支撑主梁钢筋的所有钢管后再放塔吊及葫芦。③、要用塔吊，葫芦吊一个点，拆卸离开主梁钢筋的钢管；再用塔吊，葫芦吊另一个点，拆卸离开主梁钢筋的钢管；如此反复地逐根逐排的拆卸支撑主梁钢筋所有钢管。④、拆卸支撑主梁钢筋的钢管时应遵循先两端后中间的原则进行。

4、梁筋定位措施: 钢筋安装时为保证一、二、三等多排钢筋的间距，转换层梁的各层纵筋中间的排距用长度为梁截面宽度-40的三级φ32短钢筋（刷防锈漆）垫起，间距为@1000通长布置。由于转换梁的钢筋骨架很重，以一般的水泥砂浆做保护层垫块无法承受其重压，所以梁底部最下层的纵向钢筋保护层亦采用短钢筋三级φ32（刷防锈漆）做保护层垫块。

（1）、框支梁上部纵向受力钢筋一般为双层或多层排列，由于钢筋自重大，采用 “S”型拉钩钢筋φ12，间距@1000勾住上部多层钢筋（附图）。

（2）框支梁底部纵向受力钢筋一般为双层或多层排列，两排钢筋之间应垫以直径32mm的短钢筋以保证多层钢筋之间的净距满足规范要求，间距@1000（长度为梁宽度-40）。（附图）。

（3）框支梁箍筋两侧面安装塑料保护层卡，横纵间距按@600布置，以保证梁两侧保护层厚度（附图）。

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4.3.4.2、板钢筋绑扎工艺 板钢筋绑扎

1、板的钢筋网，除靠近外围两行钢筋的相交点全部扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错扎牢，但必须保证受力钢筋不产生位置偏移；双向受力的钢筋必须全部扎牢。

2、楼板底筋钢筋保护层采用同板底筋保护层厚度同厚的塑料垫块来保证。 3、板筋定位措施：

板面筋定位措施：由于转换层楼板具有钢筋直径较大、间距密、自重大等特点，需加设承载能力较大的马凳支撑铁以保证负筋在楼板中的有效高度，马凳支撑铁采用三级Ф14钢筋焊接，每个马凳长度为1000（附图），横向通长布置（平行于梁的长度方向），从梁边200开始按纵向（垂直于梁长度方向）间距按@600布置（详附图），确保上层钢筋不产生挠度变形；楼板下层筋垫塑料定位卡，按照横纵间距@600成梅花型布置。

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4.3.4.2、钢筋绑扎注意事项

1、同层构件先绑扎墙柱筋，后绑扎梁板钢筋，一般梁主筋锚入墙柱内时，墙柱主筋在梁主筋外侧，所以遇到梁宽与墙暗柱厚相同的联系梁锚入暗柱时，需要把暗柱箍筋宽度适当加大5mm，以保证连梁的截面宽度。当墙柱主筋与梁板筋发生冲突时，一定要保证柱主筋位置。双向板的底筋，短向筋放在下层，长向筋放在短向筋上。

2、梁、柱墙板筋的接头位置、锚固长度、接驳长度要满足设计和规范要求。钢筋绑扎时要仔细，绑丝选用22#钢丝，每个交叉点均应绑扎，不得有落扣现象；搭接接头范围内在绑扎时至少要有三道双股绑丝。钢筋绑扎要由质量检查人员实施施工全过程的监督监控。

3、梁和柱的箍筋，应与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开设置。

4、主次梁在交叉处钢筋的绑扎：次梁的下部纵向受力钢筋应支撑在主梁的纵向受力筋之上；主梁与次梁的上部纵向钢筋相遇时，次梁钢筋应放在主梁钢筋之上，吊筋应按

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 图纸及11G101规范设置。

5、板和墙的钢筋网，除靠近外围两行钢筋的相交点全部扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错扎牢，但必须保证受力钢筋不产生位置偏移；双向受力的钢筋必须全部扎牢。

6、墙柱钢筋位置以及间距必须准确，如果位置出现偏移，偏移较小可以按1:6调整；偏移较大，需要加筋处理。

7、板底筋采取在模板上划线的办法来控制间距，板面采用马凳来控制板厚，马凳设置间距为@800×800mm。

8、梁钢筋、楼板底筋、墙柱钢筋保护层厚度采用塑料垫块（墙筋增加水泥撑条）。钢筋绑扎完毕后注意成品保护，不得污染，并避免被重物砸弯。

9、为保证竖向构件受力主筋的位置以及墙柱模板的支设方便，在墙柱钢筋施工完后，要进行钢筋的二次调整。

4.3.5、钢筋的质量要求及验收程序

本工程转换层的钢筋由于比较复杂，且层高较高，故对钢筋的验收应分部位、分层进行验收，上道工序未验收通过时不得进入下道工序施工，具体如下：

（1）、钢筋验收的总顺序为：框支柱钢筋→框支梁钢筋→楼板及综合钢筋。 （2）、框支柱钢筋验收：框支梁面筋锚固端下部柱身钢筋制作、焊接、绑扎验收→上部柱身及梁柱交接的核心位置钢筋制作、焊接、绑扎验收→柱筋到顶弯锚段的验收。

（3）、框支梁钢筋验收：面筋弯锚段的验收→面筋制作、焊接、绑扎验收→腰筋的制作、焊接、绑扎验收→底筋的制作、焊接、绑扎验收。

4.3.5.1、原材料质量验收

1、钢筋进场时，应按现行国脚标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499等的规定取试件作力学性能检查，其质量必须符合有关标准的规定。

2、对有抗震要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求，当无设计要求时，对一、二级抗震等级，检验所得的强度实测值应符合下列规定：

1） 钢筋抗拉强度实测值与屈服强度的实测值比值不应小于1.25； 2） 钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3；

3、当发现钢筋脆断、焊接性能不良或利息额性能明显不正常等现象，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检查。

4、进场的钢筋应平直、无损伤、表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状锈蚀。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4.3.5.2、钢筋加工质量验收

1、受力钢筋的弯钩和弯折应符合以下规定：

1）、HPB235级钢筋末端作180°弯钩，其弯弧内径不小于2.5倍钢筋直径，弯钩的平直段部分长度不应小于钢筋直径的3倍。

2）当设计要求钢筋末端作135°弯钩时，HRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内径不小于4倍钢筋直径，弯钩的平直段部分长度不应符合设计要求。

3）钢筋作不大于90°的弯折时，其弯折处的弯弧内径不应小于钢筋直径的5倍。 2、箍筋末端因做弯钩，弯钩形式应符合设计要求，当设计无要求时，应符合以下规定：

1） 箍筋弯钩的弯弧内径应符合第1条的规定外，且应不小于受力钢筋的直径 2） 箍筋弯钩的弯折角度：对一般结构为90°，对于有抗震要求结构为135°。 3） 箍筋弯折后平直部分长度：对一般接结构为5d，对于有抗震要求结构为10d。 3、钢筋加工的形状、尺寸应符合设计要求，其偏差应符合下表规定：

表4.5.2 钢筋加工的允许偏差

项 目 受力钢筋顺长度方向全长净尺寸 弯起钢筋的弯折位置 箍筋内净尺寸 允许偏差 ±8 ±16 ±5 4、钢筋调直宜采用机械方法，也可采用冷拉方法。当采用冷拉方法调直钢筋时，HPB235级钢筋的冷拉率不宜大于4%，HRB335、HRB400级钢筋的冷拉率不宜大于1%。

4.3.5.3、钢筋连接质量验收

1、受力钢筋的连接应符合设计要求。

2、在施工现场，应按国家现行标准《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107、《钢筋焊接及验收规程》JGJ18的规定抽取钢筋连接接头、焊接接头试件作力学性能检验，其质量应符合有关规程的规定。

3、钢筋的接头宜设置在受力较小处。同一纵向受力钢筋不宜设置两个或两个以上接头。接头末端至钢筋弯起点的距离不应小于10d。

4、当受力钢筋采用机械连接、焊接连接时，设置在同一构件内的接头宜相互错开。纵向受力钢筋机械连接接头及焊接连接接头区段的长度为35d，且不小于500mm，

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 凡接头中点位于该连接区段长度内的接头均属于同一连接区段。同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头面积百分率应符合设计、规范要求。

5、同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。绑扎搭接接头中钢筋的横向间距不应小于钢筋直径，且不应小于25mm。钢筋绑扎搭接接头链接区段的长度为1.3倍搭接长度，凡搭接接头重点位于该链接区段长度内的搭接接头均属同一连接区段，同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内所有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率应符合设计要求。 4.3.5.4、钢筋安装质量验收

1、钢筋安装时，受力钢筋的品种、规格、级别和数量必须符合设计要求。 2、钢筋安装的位置偏差应符合下表要求：

表4.5.4 钢筋安装位置的允许偏差及检验方法

项 目 绑扎钢筋网 绑扎钢筋骨架 长、宽 网眼尺寸 长 宽、高 间距 排距 受力钢筋 保护层厚度 基础 梁、柱 板、墙 允许偏差（mm） ±8 ±16 ±8 ±5 ±8 ±5 ±8 ±5 ±3 ±16 18 5 ﹢3,0 检验方法 钢尺检查 钢尺梁连续三跨，取大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺量两端、中间，取大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺梁连续三跨，取大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺和塞尺检查 绑扎箍筋、横向钢筋间距 钢筋弯起点位置 预埋件 中心线位置 水平高差 D- 34 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4.4转换层混凝土施工方案

_Toc169024.4.1_Toc16902转换层砼浇筑方案

转换层砼浇筑方案根据其荷载大小、施工难易程度及采取的模板支撑体系措施等综合因素考虑，本工程浇筑砼施工方案采用多层(2层或2层以上)支撑一次性浇筑法，即利用转换层以下的2层或2层以上搭设的满堂支撑架不拆除，并根据方案和规范要求在转换层搭设大梁支模架，转换层柱、墙、梁、板一次性浇筑砼。

2、本工程转换层柱、梁钢筋数量多、层数多、密度大、间距小，同时柱、梁内均设计有截面较大的型钢结构，导致钢筋之间、钢筋同型钢之间空隙很小，普通砼浇筑下料极其困难、浇筑难度极大，容易出现较大的砼质量缺陷。由于转换层为本工程的关键核心结构，不容许出现任何质量隐患，为充分保证转换层结构砼浇筑质量达到设计要求，转换层结构的混凝土宜采用同设计强度等级的自密实混凝土。

4.4.2、砼的浇筑方案实施 4.4.2.1、砼浇筑现场布置

1、根据现场情况及存在的困难，我项目部初步决定采用一台汽车泵和2台地泵（现场布置2台地泵，1台电动泵，1台柴油泵，其中一台备用)，泵送至各浇筑点。相结合的办法浇筑转换层混凝土，当C栋楼转换层浇筑时，可在建筑西侧地下室外车行道上设置一台60m臂长汽车泵，其浇筑范围为西侧向东17m~20m左右；同时在车行道上设置一个固定泵，主要负责汽车泵无法够到的位置。D栋楼转换层浇筑时，可在建筑西、北侧地下室外车行道上设置一台60m臂长汽车泵，其浇筑范围为西侧向东（北侧向南）17m~20m左右；同时在西北角车行道上设置一个固定泵，主要负责汽车泵无法覆盖的位置。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 2、转换层的砼采用布料机输送方式散料，砼泵管架体应单独搭设，不得同支模架体连接。砼布料机应设置在大梁模板区域外，同时在布料机区域内的现浇板横、纵立柱钢管间距成倍加密（原设计为@900x900，则布料机区域加密至@450x450）并且每边扩大范围不小于1m，在布料机四个脚下方搭设支撑架体顶撑加固，顶撑立柱钢管同模板支架连接，保证将布料机荷载传递到楼面上（附支撑加固图）。

4.4.2、砼的浇筑技术要求 4.4.2.1、柱、墙混凝土浇筑

根据本方案设计，柱、墙、梁混凝土一次性浇筑，砼浇筑前浇水湿润模板及与下层的接缝，之后采用同级配砂浆或同级配减石子混凝土套浆，以免出现根部蜂窝、麻面。柱、墙混凝土应分层浇筑，每层浇筑高度不得超过2m，上层浇筑时振动棒插入下层300mm。根据图纸设计，本次浇筑柱截面尺寸为1400×1400及以上，单个柱子内必须保证有两台振动棒振捣。

4.4.2.2、梁、板混凝土浇筑

转换层梁、板混凝土浇筑：应按拟定的浇筑方向由远而近后退法施工。固定泵浇筑时泵管应支撑在梁上或支架上，泵管与钢筋接触处用旧轮胎支撑，防止泵管振动、及横向拖动影响架体稳定，砼终凝后未达到规范允许的强度前，严禁在上踩踏，堆放大量施工用料或安装模板及支架，塔吊吊物不得对楼板造成冲击应力。

4.4.2.3、混凝土浇筑要求

1、砼浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑砼。浇筑过程应有专人对模板支撑系统进行监测，发现有扣件松动滑移、受力杆件变形等情况时，必须立即停止砼浇筑，撤离作业人

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 员，并采取相应的加固措施。加固完成经技安人员验收检查合格后方可恢复砼浇筑

2、对模板及其支架、钢筋及预埋件必须进行检查，并作好记录，并经业主、监理及设计院验收达到图纸、规范要求后方可浇捣砼。

3、在浇捣砼前，对梁、板、柱及墙内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞应堵严；对木模板应浇水湿润，但不得积水。

4、砼自高处倾落的自由高度不得超过2~3m(对梁板结构为2m;柱墙等竖向结构为3m)。

5、在浇捣竖向结构（即墙或柱）砼前，应先在底部填50—100mm厚与砼内砂浆成分相同的水泥砂浆或减石子砼；浇筑中不得发生离析现象。

6、在振捣框支柱砼时，应专门派一人用手电筒照射振捣点位，避免产生漏振部位或钢筋卡振动泵的情况发生。

7、在框支柱砼振捣中，应在柱底部专门派二人用铁锤敲打柱模板，看是否有空响不实的部位，若存在应立即叫振动工补振或加密振点。

8、浇筑砼应连续进行。当必须间歇时，其间歇时间应控制在前层砼凝结之前（约2小时），将次层砼浇筑完毕。

9、砼浇筑应注意施工要点

（1）使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实，移动步距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为30～40cm），振捣上一层时应插入下层300cm,以消除两层间的接缝。每一振点的振捣延续时间应使砼表面呈现浮浆和不再沉落。

（2）梁、柱节点等钢筋密集处，一方面不好下料，另一方面不好振捣，且最容易出现质量事故，为此要求：一方面管理人员对该处浇筑必须跟班监督，确保料下到底且振捣不漏振；另一方面，若遇到钢筋非常密集导致料下不去或振动棒插不下去，应事前准备2台平板振动器挂在外模侧振动，同时准备一些钢管（一端事前打扁），用该扁钢管人工将挡事梁的主筋稍微翘开，以便振动棒插下去，但注意完成操作后应尽量将被翘开的梁主筋恢复。

（3）转换大梁底部、柱顶，钢筋净距小于振动棒直经，φ50振动棒不能伸入。由于砼流动性大，几乎无孔不入，此时振动钢筋即可保证砼密实，并辅助φ30小振动棒。由于砼流动性大，入模后坡度较缓，应注意对斜坡底部的振捣。值得提醒的是，第一次

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 砼下料厚度必须高于底层受力主筋100mm以上，同时用铁锤敲打梁底和柱顶，据声音判断砼是否处于“全充满”状态。若发现砼未充满，开窗补料。梁下部受力主筋被砼覆盖后，其上砼浇筑就十分容易。

（4）混凝土浇筑，为便于沿水平逐层上升并方便检查，应在大梁内侧模板上每隔一定距离，测上标高，划上分层线，使之便于观测和控制；同时应注意使各浇灌区段浇筑、下料进度应大体均衡，以避免各区层次不一，高低不平，造成较大高差；或振动低处，使高处已振实的混凝土受侧振而松塌。

（5）浇筑第一次砼时，为了不污染转换大梁上层钢筋。梁侧模不一次关到位，砼从侧面设溜槽灌入。

（6）转换层楼板砼在浇筑时，必须用木枋多次砸夯密实，铁板压实收平，待楼板砼初凝后终凝前实行“二次振捣”，避免楼板砼收缩开裂。

（7）砼表面标高、平整度控制：采用纵、横间距不大于4.5m设置钢筋桩，作上板面标高标识，砼收光时拉通线纵横控制。砼二次收光时用2.5m长铝合金靠尺控制平整度。

（8）砼浇筑前对模板及其支架、钢筋和预留孔洞必须进行检查，并作好记录，符合设计要求后方能浇筑砼；在砼浇筑过程中应经常观察模板、支架情况，当发现有变形、移位时，应及时采取措施进行处理。

10、采用泵送砼应符合下列规定：

（1）、砼的供应，必须保证输送砼的泵能连续工作。

（2）、输送管线宜直，转弯宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜，应防止混入空气，产生阻塞。

（3）、泵送前应先用适量的与砼内成分相同的水泥砂浆润滑输送管内壁；预计泵送间歇时间超过45min或当砼出现离析现象时，应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留的砼。

（4）、在泵送过程中，受料斗内应具有足够的砼，以防止吸入空气产生阻塞。 11、在砼浇捣过程中，随时观察模板，支架、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应及时采取措施加固或整改。

12、在浇筑梁板砼时，除按有关施工规范要求进行外，因梁、柱交接处钢筋密集，应特别注意梁、柱接头处的砼振捣，防止出现蜂窝。收面时必须二次成活，完工后要求

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 专人检查收缩缝，并随手用木板搓平。

13、在浇筑梁高大于1000mm的梁采用分层浇筑以免使梁底板发生变形。浇筑混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。现浇板面不得堆积超过板面标高100mm厚砼，当有砼堆积时，应及时将砼摊开赶平板面。

14、混凝土的表面处理：由于泵送混凝土表面水泥浆较厚，在浇筑后要进行处理，当混凝土浇筑到设计标高时用长刮杠刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在初凝前再用木抹子打磨压实，扫毛，这样既较好控制了混凝土表面龟裂，减少混凝土表面水分散发，促进养护。

15、混凝土的泌水处理：在混凝土的浇筑过程中，为保证混凝土的浇筑质量，要及时清除混凝土表面的泌水，因为泵送混凝土的水灰比一般比较大，泌水现象也比较严重。不及时清除，将会降低结构混凝土的质量。混凝土在浇筑，振捣过程中，上涌的泌水和浮浆顺混凝土坡面下流到坑底，通过侧模底部开孔将泌水排出。

16、在浇筑地点随时抽查砼塌落度，达不到要求的应及时与厂家联系采取措施，按规范要求取样制作砼试块，并且现场取样做同条件养护试块。作为商品砼质量和工程质量资料的原始依据。

4.4.2.4、砼浇筑注意事项

1、浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的砼凝结前修正完好。

2、转换层上薄框竖向结构插筋，必须先放线并作控制线，砼浇筑时应及时复核并纠偏，确保砼成型后插筋位置准确。

3、若遇到突发事件，一方面应在梁边跨1/3范围紧急留设施工缝，另一方面电话通知主管领导，发生支撑杆件变形应立即停止浇筑，必要时用千斤顶临时顶撑再安排架工对相关支撑杆件进行加固，发生爆模，轻微爆用千斤顶住，严重爆则立即拆模重新关模，发生安全事故按 “安全生产应急预案”程序处理。

4.4.2.5、砼浇筑施工保证措施 1、防止停水停电保证措施

为保证砼浇筑顺利进行，提前与供电、供水部门联系，确保砼浇筑这段时间不停水、停电，并做好备用电源和供水设施。

2、防雨保证措施

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 在砼浇筑前，应准备充足的防雨彩条布，雨衣、雨鞋的防雨物物资，并搭设简易防雨棚，方便工人临时避雨。施工期间如下大雨，应及时对已浇筑砼的部位进行遮盖，避免雨淋、冲刷，降低强度。准备彩条布1000m2。

3、人员保证措施

搞好现场组织工作，配备精干劳动力，保证足够的人员满足施工需要。前台必须保证4个人同时打棒。一线操作人员采用两班制作业。每一工作班浇筑现场必须有一名工长值班，项目部其它部门人员均安排有人员值班。

4．设备故障应急

(1)、为防止砼施工中泵机故障，现场准备一台地泵。

(2)、塔机在砼浇筑前应全面检查，并在砼浇筑中保证专业维修人员值班。 (3)、振动棒、电机、焊机等小型设备现场有多余储备，防止施工中出现故障，影响施工。

5.砼供应应急

砼施工采用不留施工缝，故一但开始浇筑，便不能中途停止。施工中采用1台汽车泵及地泵操作，需20辆以上的罐车（12m3／车）运输砼。为避免因上、下班高峰交通路线堵塞,影响砼的供应，现场浇筑砼的罐车须轮流保持4—6辆待浇筑，以应急砼供应不急时，接应作业面砼丢置的部位。

4.4.3、大体积砼的保温养护

转换层梁截面最小尺寸大于1000，属于大体积砼结构，应做好砼的保温养护工作。大体积砼施工中合理选择养护方法、加强养护措施至关重要。模板材料优先使用覆面木模板，在板缝处粘贴塑胶带密封，使其不漏浆、不渗水、不透气，砼浇筑后可形成高湿度热养护的良好环境。砼养护采用保温、保湿养护方法，使砼块体处在封闭的高温湿热养护条件下，迅速提高砼抗拉强度。根据我公司多年施工经验,大体积砼养护采用砼浇注完12小时内覆盖两层塑料薄膜和两层草袋,并随时保持草袋湿润，同时板、柱、梁侧模板延长拆模时间亦起保温保湿作用。具体养护方法是应根据当时天气情况，但亦保证前三天每天浇水五次至第７天每天三次且保持湿润，至第14天每天两次进行浇水养护。梁砼浇筑完成后侧模暂不拆除，利用覆膜胶合板模板蓄热保温。

4.5成品保护要求

1、绑扎柱、剪力墙等竖向钢筋时，必须搭设登高架，严禁利用已绑好的钢筋上下

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 攀越。

2、各工种操作人员不准移动或截割成型钢筋。

3、钢筋制作完毕后，应分规格、区段分别堆放，下部用方木垫起，不得直接堆放在泥土上。

4、水、电、通等专业施工时应保证预埋线、管和盒或其他设施时等位置准确，如发生冲突时，可将竖向钢筋沿平面左右弯曲，横向钢筋上下弯曲，绕开预埋线、管和盒。

注：钢筋上下弯曲时，一定要保证钢筋保护层的厚度要求。

5、楼板面负筋绑扎一般为最后一道工序，现场施工时，马镫可最后设置，但不得遗漏，当马镫设置完毕后，作业人员不准在上面随意踩踏行走，防止钢筋的变形、位移。

6、浇筑混凝土时，派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩筋位置的正确。 7、浇筑混凝土时，剪力墙、框架柱在楼面标高处加设定型定位钢筋，定型定位钢筋与竖向筋绑扎，防止主筋偏位。

8、浇筑混凝土时，安排专人用湿抹布将钢筋上的砼擦拭干净。

9、浇筑混凝土时，严禁碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠。 10、混凝土浇筑完毕后12小时内禁止上人几堆放物料。

11、混凝土浇注期间派木工、钢筋工值班，对踩弯、移位的钢筋随时修复和保证保护层厚度。

12、拆下的管道应搬到指定地点冲洗，万一堵管时管内卸下的混凝土应装在灰盆内集中吊走，严禁就地处理。

5、转换层施工安全保证措施

5.1、组织保障措施

为保证转换层结构施工期间的安全，项目部成立了以项目经理为组长，技术负责人、安全工程师为副组长，以专职安全员、质量、技术、工长、安全协管员、材料、综合、班组长为组员的安全及应急救援领导小组。

技术负责人 D- 42 -

项 目 经 理 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 专职安全员 质检员 技术员 安全工程师 责任工长 栋号工长 安全协管员 钢筋组长 木工组长 泥工组长 水电组长 安全管理人员组织机构图 安全及应急救援领导小组

安全应急领导小组 第一组 领导指挥协调小组 职务 项目经理 技术负责人 执行经理 安全工程师 责任工长 第二组 现场施救小组 技术工程师 栋号工长 安全员 栋号工长 指挥部电话：

组 长：**** 副 组 长：***

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姓名 电话 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 组 员：***************************

人员若有变动，接任人员自然接替其相关工作，应急救援领导小组的常设机构为安全监督办公室。

组长职责：为该部分质量、安全管理的第一责任人，当危险发生时，负责现场抢救的总指挥，并向公司及主管部门报告。

副组长：为该部分质量、安全管理的具体责任人，对施工过程中的质量、安全问题督促工长、班组长进行整改，当危险发生时，组织人员、物资对现场伤员进行抢救，控制险情范围扩大，并第一时间联系外界，寻求外界的抢险救急支援。

组员：为该部分质量、安全管理的具体实施人，分别负责安全、质量后勤管理工作，危险发生时，及时组织人员进行伤员抢救，疏散操作人员，控制险情范围扩大，并第一时间报告组长。

针对该工程的特点，该工程现场施工管理人员（操作层）由项目部经理任组长，技术负责人及责任工长任副组长，配备2名专职安全员并由各分项工长及劳务班组成员组成，项目部负责现场工作的组织、协调，根据项目部提供的人员、材料需求计划，随各阶段施工内容的不同而随时进行灵活调整。

5.2、施工技术保证措施

转换层施工过程中，现场模板支撑架的搭设严格按照本方案执行，并严格按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）等施工规范要求对整个架体进行动态跟踪监督，若发现有不符合施工规范、施工方案的问题必须按规定要求进行整改，并重点加强施工过程动态控制，将问题处理在萌芽状态，保证整体施工顺利开展。

1、对于进场钢管、扣件、顶托、木枋等各种材料进行抽检，凡不符合标准要求的材料严禁使用。

2、模板支撑系统搭设前，应由方案编制人或项目技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。

3、施工过程中加强跟踪检查，确保现场施工情况同施工方案技术要求一致。 4、作业人员应严格按施工方案和安全技术交底进行操作，特殊工种操作人员必须持证上岗，并正确佩戴劳动防护用品，架上操作人员必须拴好安全带作业。

5、支撑架所使用的构配件的质量必须符合要求，使用过程中严禁拆除、松动架体

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 任何构配件。

6、所有承重的扣件必须拧紧，其扭力必须达到40~65N.m，并由安全员负责检查，支撑架完成后，经检查验收人员验收合格后方能投入使用。

7、作业层施工荷载符合设计要求，不得超载使用，禁止砼泵送管道经过架体。钢筋、钢管等材料不能在架上堆放，砼浇筑过程中，派专人检查支撑架的情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止施工，疏散操作人员，在险情排除后，经技术负责人、安全工程师确认后，方可继续施工。

8、砼浇筑前必须经检查验收合格，具备砼浇筑的安全生产条件后，签署砼浇筑令，方可浇筑砼。

9、浇筑砼应预先浇筑柱砼，后浇筑梁、板砼的顺序进行，混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。楼板面砼堆积厚度不得超过板面大于100mm，浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免模板支撑系统的局部失稳引发整体倾覆。

5.3、施工安全保证措施 1、安全管理控制重点

①高空落物、物体打击人员等。 ②外防护脚手架的检查、使用、管理。

③“三宝”正确使用， “四口、五临边”的安全防护措施到位。 ④立体交叉作业，隔离防护措施。 ⑤施工建筑物防雷措施。 ⑥施工用电安全的规范

2、楼梯口的防护，在楼梯段及平台设钢管栏杆，立杆间距1500mm，扶手高1100mm，扫地杆距踏步面300mm。

3、楼层预留洞的防护，在预留洞采用竹跳板逐层封闭，需作材料运输的通道孔洞四周设三面固定，一面活动的钢管扣件栏杆。

4、电梯井的安全防护，结构施工作业面采用50mm木板作平面全封闭。电梯井门每层都采用Φ16钢筋或钢管固定在门洞口边上，形成栏杆。电梯井内每隔层采用钢管和模板进行硬防护封闭。

5、脚手架上不能放活动物体和堆放材料，操作平台上的施工荷载应严格控制，并

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 设置钢管栏杆。

6、现场临时用电必须实行三相五线制，并要有保护接零接地。 7、塔吊严禁超载吊装，严格遵守“十不吊”原则进行操作。 8、各类施工机具应有自身的安全保护装置和定期检查记录。 9、可燃与助燃气瓶应距作业面10m以上。

10、高空作业人员均应配备防滑鞋、工具袋、安全带、安全帽，并应正确使用。 11、每天都要对作业人员进行安全技术交底，并派专职安全员检查、督促工人按照施工安全管理制度和要求进行施工。

12、确保整个现场达到安全、文明施工的标准。 5.4、施工应急救援预案

为提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候做到有序地应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，特制定本应急救援预案。

5.4.1、指挥机构及成员

项目经理部成立事故应急救援指挥领导小组，由项目经理、安全工程师、项目技术负责人等组成，下设救援小组，小组成员由工程部组成。发生重大事故时，领导小组成员迅速到达指定岗位，因特殊情况不能到岗的，按小组内职务排序递补。以指挥领导小组为基础，成立重大事故应急救援指挥部，负责事故应急救援工作的组织和指挥。指挥机构组成如下： 应急小组 第一组 领导指挥协调小组 成员 执行经理 组长 安全工程师 责任工长 第二组 现场施救小组 成员 技术工程师 栋号工长 安全员 栋号工长 D- 46 -

领导小组 组长 职务 项目经理 技术负责人 姓名 电话 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 指挥部电话： 5.3.2、职责和分工 1、指挥部（领导小组）

（1）负责制定和修订工程项目的“施工安全事故应急救援预案”。 （2）组建应急救援专业队伍，并组织实施和演练，提高应变能力。。 （3）检查监督做好重大事故的预防措施和应急救援的各项装备工作。 （4）当事故发生时，及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级

报告。

（5）负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调，发布和解除应急救

援命令，并组织指挥救援行动。

（6）向上级汇报和组织事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。 2、人员分工和职责

总指挥：负责组织和指挥整个应急救援工作。

救援小组成员：协助总指挥负责应急救援的具体指挥工作和负责日常工作。协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故处置工作、现场救援工作。 5.3.3、应急处理程序 （1）重大事故

首先发现者紧急大声呼救，同时可用手机或对讲机立即报告现场当班负责人→条件许可紧急施救→报告联络有关人员（紧急是立即报警、打求助电话）→成立指挥部→实施应急救援、上报有关部门、保护事故现场→善后处理。 （2）一般伤害事故

首先发现者紧急大声呼救→条件许可紧急施救→报告联络有关人员→实施应急救援、保护事故现场→事故调查处理

（3）管理人员及参与救护的人员需掌握急救的基本知识。

在浇筑过程中安排专人对高支模架体进行监控，发现有杆件或架体变形异常或扣件断裂时应立即停止砼浇筑，撤离操作人员，并采取相应的加固措施。模板支撑架发生意外跨塌时,最先发现险情者要大声喊叫,叫明某地点或某部位发生跨塌,以利受影响区域人员尽快撒离,同时报告应急小组负责人。

1）、急救小组组长或副组长负责现场总指挥组织抢险,应准确判断险情，安全有序的

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 组织抢险营救，险情较大时应及时向110、119、120求助。

2）、切断险情区内电源，如有人员受困,首先抢救受困人员,同时用钢管加固相邻受影响的支撑架体,防止联动跨塌。

3）、拉出险情区警戒线,严禁无关人员进入或围观,同时疏通交通,安排专人接引110、119、120抢险救援人员进入现场抢救和接引上级部门人员。 4）、事故发生后,应急小组要同时做好四件事: a.及时向上级报告。

b.抢救伤员（在确保营救人员的安全状态下）。 c.在确保安全的状况下排除险情、制止事故蔓延。 d.保护好事故现场。

5)、当事故发生时应急小组负责人未到现场之前,当时在事故现场的最高级别负责人应承担起应急处理的组织和指挥工作.此时,要做的事有以下4件: a.制止惊慌混乱。

b.将人员迅速撤离危险区域。

c.抢救伤员（在确保营救人员的安全状态下）。

d.在急需并有把握的情况下进行排除险情和制止事故蔓延的工作。

在抢救伤员和进行排险工作时,一定不要招致险情的扩大.应急小组负责人到场后,立即向其汇报。

6)、应急小组负责人到场后,应迅速了解情况和指挥落实上报、抢救、排除、保护等4项工作的进行，应保持头脑冷静,尽量避免或减少指挥的失误。

7)、抢救伤员、排除险情和制止事故蔓延的工作必须在统一指挥下进行.进行时应对可能引起的新的危险做出防护安排,必须采取“先保险而后抢救排险”的严格要求和作法,以确保抢救和排险人员的安全。

8)、严格保护好现场,为进行事故调查和处理提供物证和分析依据,要求现场各种物品的位置和状态保持原样.由于抢救伤员和排除的需要而必须予以移动时,应安排专人做出原状的标志.必须采取一切可能的措施,防止人为或自然因素对事故现场的破坏。 9)、清理现场必须在事故调查组确认完毕,并完整记录在案后方可进行.在此之前,擅自清理现场。

5.4.2、应急救援措施的基本要求

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 （1）各有关人员在平时应掌握工地附近医院的相关情况如：急救电话、路线走向等，做到有备无患。

（2）各有关人员接到报警救援命令后，应迅速到达事故现场。尤其是现场急救人员要在第一时间内达到事故地点，以便能给伤者得到及时、正确的施救。

（3）当事故发生后，要立即与附近医院联系要求派遣医生来现场，协助救助，当人员伤害较多或较重时，要同时与120急救中心联系。 5.4.3、应急物资与装备保障

应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。

安全事故应急常用物资和设备有：

(1)常备药品：消毒药品、急救物品(创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等)及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。

(2)抢险工具：千斤顶、撬棍、铁锹、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。

(3)应急器材：钢管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。

(4)设备：小轿车2辆（车牌号：川A.Z****， 司机：****，电话：****************8； 车牌号：川A.**** ，司机：*****，电话：********。 5.4.4、应急通信联络

项目负责人：*** 手机：************* 安全员：*** 手机：************ 技术负责人：**** 手机：***********

.应急救援电话：1）、伤员急救：120； 2）、火灾报警：119；3）、公共安全：110； 5.5模板支撑体系位移监测

为保证转换层支模架施工安全，必须加强施工过程中的检测监控措施，根据架体特点，在架体四角设置临时位移观测点：在支撑大梁的钢管上，转角处设置位移观测点，在施工过程中和施工后由专人负责实时监测模板支撑体系是否有较大位移或沉降变形，变形报警值按梁跨中最大挠值度10mm、立柱监测预警值为10mm设置，若监测数据超

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 过允许偏差值必须立即停止施工，并迅速撤离作业人员到安全地带等候，待消除安全隐患后经相关安全负责人复查同意后方可再继续施工，保证施工作业面的可靠安全。 具体变形监控措施如下：

1、沉降变形监测：在建筑物四周场地内重车道路上设定水准控制点，在架体的搭设过程中和搭设完成以后，在钢管立杆距基准点标高一米处用红油漆画出水平标高控制线，采用远红外线水准仪对架体的沉降变形进行监测。

2、水平位移监测：按预定监测点位的框架梁下口的水平横杆和扫地杆上分别用墨线弹出上下竖向控制线，作为水平位移监测的控制线。监测时采用吊线坠的方法测量以上2跟钢管横杆上的控制线的偏移。

3、监测数据比较：在高支架搭设完毕后未有施工荷载时进行第一次水平位移、沉降变形测量，该数据为基准数据。模板钢筋施工过程中、施工完毕后砼浇筑前、砼浇筑过程中分别对监控点进行水平位移、沉降变形测量，对比基准数据，看有无水平位移、沉降变形。监测数据进行整理并形成监控记录。施工过程中派专人进行监控测量及架体观察，发现问题，立即停止施工并采取加固措施，处理完毕后方可继续施工。

4、仪器设备配置 名 称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 5、监测说明

班组每日进行全面安全检查，项目部每日进行安全巡查，公司进行安全周检查，模板工程日常检查重点部位：

1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

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规 格 DT202C RXT—232 DZJ2 数量 1 1 1 2 1 2 10 1 精 度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 2) 连墙件是否松动；

3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象； 6、 监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

5.6、环保及文明施工措施 5.6.1、环境保护措施

1、现场设置洗车池和沉淀池、污水井，罐车在出场前均要用水冲洗，以保证市政交通道路的清洁，减少粉尘得污染。沉淀后得清水需重复使用。

2、混凝土振捣采用低噪音振捣棒，振捣时不得碰到钢筋或模板；罐车在等候进场时必须熄火，以减少噪音扰民。夜间施工时，要严格控制噪音作业，对强噪音设备（如混凝土地泵），加设隔音棚遮挡

3、在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。

4、模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。

5、模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集在固定堆放场地，待够一车后集中转运到指定堆放场地，并覆盖严密，防止扬尘污染。

6、梁、板模板内锯末、灰尘等不得用鼓风机机吹出，而采用人工收集，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。

7、夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

8、避免对周围居民（尤其是夜间施工时）造成不良影响，而耽误工期进度。因此，准备详细制定“施工进度计划”申请该时段的“夜间施工许可证”。

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 5.6.2、安全生产、文明施工措施

1、进入施工现场要戴安全帽，高空作业正确系安全带、安全绳；

2、作业前，检查电源线路无破损漏电，漏电保护装置灵活可靠，机具各部连接紧固，旋转方向正确

3、电源线路要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相摩擦及车辆的辗压。经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理；

4、作业转移时，电动机的电源线保持有足够的长度和松度，严禁用电源线拖拉振捣器；

5、振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电；

6、振捣器不得放在刚初凝的混凝土、脚手架、道路和干硬的地面上进行试振。如检修或作业间断时，必须切断电源；

7、转换层浇筑前要提前检查一层梁板的支撑情况，竖向支撑若有松动的要重新加固，转换层下“看模人员”至少要设两人，以便有紧急事情发生时可互相照应，“看护模板”时躲开危险部位。

8、大模板落地或周转至另一工作面时，必须一次安放稳固，倾斜角符合75º～80º自稳角的要求。模板堆放时码放整齐，堆放在施工现场平整场地上或放在施工层上。 9、在支设梁板模板时，满堂架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得在未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。

10、模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则，并严格按照上述技术措施的有关要求进行。

11、所有模板操作面宽度不小于500mm，且均须满铺跳板，并搭设1.2m的防护架及沙于两道护身栏杆。

12、满堂红模板支撑架超过6m时应满挂水平安全网，并用18号镀锌铁丝绑扎牢固。 13、模板上架设电线和使用电动工具采用的低压电源；登高作业时，各种配件在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上；装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；设临时支撑，防止突然整块塌落。

15、安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑；吊装模板时，必须在模板就

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 位并连接牢固后方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。

16、拆除模板时由专人指挥且必须有切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。

17、拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；模板板吊起前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。

6、 劳动力计划

转换层施工期间内，成立由项目经理李国峰为组长，项目执行经理简安军、技术负责人曾永贵，专职安全工程师徐记为副组长的安全领导小组，下辖责任工长陈虎、陈本富，技术质量员王建奎、各栋号工长等组员20人；负责全程监督检查与监控工作，严格按施工方案进行检查与验收，发现隐患及时整改纠正；

施工过程中由专业架工进行模板支撑架的搭设，模板工负责模板的安装施工，钢筋工负责钢筋制作、绑扎，混凝土工负责砼浇筑等各分项工程均由各专业施工人员施工。根据转换层施工的特点，主要工种人员的配置详见下表，由项目部统一管理进行施工，搭设模板支撑架体的作业人员必须由取得脚手架特种作业操作资格证书的并具有实际施工经验的架工进行，其它相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。

序号（人） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 劳动力组织计划表 工种 人数 木 工 架 工 钢筋工 砼 工 焊 工 电 工 安全管理 塔机操师工 普 工 水电安装工 备注 具备专业技能 特种作业 具备专业技能 具备专业技能 特种作业 特种作业 专职安全管理 特种作业 具备专业技能 7、 模板支撑体系计算书及附图

附图一：转换层模板支撑体系区域平面布置图 附图二：转换层模板区域立杆平面布置示意图 附图三：转换层模板区域纵、横水平杆平面布置示意图

D- 53 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 附图四：转换层模板区域支撑系统立面和剖面示意图 附图五：转换层模板区域水平和竖向剪刀撑布置示意图 附图六：转换层模板区域梁、板支模节点大样图 附图七：转换层模板区域支撑系统监测点平面布置图 附图八：转换层砼浇筑路线图

7.1模板支撑体系计算书及附图

7.1.1 现浇板模板（200）计算书

一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 2B 5 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 200 3 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 模板及其支架自重标准值面板自重标准值 D- 54 -

21 0.1 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 0.3 0.5 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 324 1.1 6.6 900 900 1500 中心对称 250 150 平行楼板长边 200 150，150 250，250 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下：

D- 55 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

D- 56 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.68kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

D- 57 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×2004/(384×6000×281250)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 273.38 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 45×90 1.3 因[B/lb]取整＝[3000/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.78kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2＝1.15kN/m

D- 58 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.15×0.92+0.117×0.63×0.92＝0.15kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝

max[0.08×0.06×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.06×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.61kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.78×0.152/2，0.06×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.61，0.47]＝0.61kN·m

σ＝Mmax/W＝0.61×106/60750＝10.01N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.15×0.9+0.617×0.63×0.9＝0.97kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.06×0.9+0.675×3.15＝2.16kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.78×0.15，0.06×0.15+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.97，2.16，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×45)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！

3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.2＝1.06kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.06×9004/(100×9000×2733800)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.06×1504/(8×9000×2733800)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) Ф48×2.8 206000 125 D- 59 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.61kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.2＝1.34kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.1kN/m 承载能力极限状态

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.34×0.9+1.2×0.38×0.9＝1.74kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.61×0.15＝0.24kN R＝max[Rmax，R1]＝1.74kN; 正常使用极限状态

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.1×0.9＝1.09kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.1×0.15＝0.17kN R＝max[Rmax，R1]＝1.09kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

D- 60 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 Mmax＝0.62kN·m

σ＝Mmax/W＝0.62×106/42400＝145.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.38kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.38×1000/397＝22.04N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.5mm

跨中νmax=0.5mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.14mm≤[ν]=250/400=0.62mm 满足要求！ 七、立柱验算

立杆稳定性计算依《建筑施工模板安全技术规范》据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) λ＝h/i＝1500/16＝94≤[λ]＝150 满足要求！

D- 61 -

钢管类型 Ф48×2.8 JGJ162-2008 397 立柱截面回转半径i(mm) 4.24 16 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 查表得，φ＝0.63

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.2)+1.4×1,

1.35×(0.75+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.63×397)=6.39×1000/268.82=25.4N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.39kN≤[N]＝30kN 满足要求！

7.1.2 框支梁模板（扣件式）计算书 7.1.2.1梁底模板（800×2600）计算书

一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 1.1 330 KL 800×2600 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.4 6. 200 0.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 4 D- 62 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 21 2 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1400 1500 900、900 居中 700 3 自定义 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 430,700,960 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：

9 100 D- 63 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

平面图

立面图

四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 D- -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 6000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+4)×2.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+4)×2.6)+1.4×0.7×2]×1＝90.34kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+4)×2.6]×1＝88.57kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+4)×2.6]×1＝72.9kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×88.57×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.58N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×72.9×1004/(100×6000×281250)＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×88.57×0.1+0.446×1.76×0.1＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×88.57×0.1+1.223×1.76×0.1＝10.34kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×88.57×0.1+1.142×1.76×0.1＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×72.9×0.1＝2.86kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×72.9×0.1＝8.33kN

D- 65 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 R3'=0.928 q2l=0.928×72.9×0.1＝6.77kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 273.38 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 45×90 1.3 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{3.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/8+0.5×(2.6-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，10.34+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/8}=10.36kN/m

q2＝max[2.86+(0.3-0.1)×0.8/8+0.5×(2.6-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，8.33+(0.3-0.1)×0.8/8]＝8.35kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.36×0.452，0.5×10.36×0.12]＝0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/60750＝3.7N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

D- 66 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.36×0.45，10.36×0.1]＝2.831kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.831×1000/(2×45×90)＝1.05N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.35×4504/(100×9000×2733800)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝8.35×1004/(8×9000×2733800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.36×0.45，0.393×10.36×0.45+10.36×0.1]＝5.33kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R9＝3.25kN，R2＝R8＝5.33kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝4.34kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.35×0.45，0.393×8.35×0.45+8.35×0.1]＝4.3kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'9＝2.kN，R'2＝R'8＝4.3kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝3.49kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) Ф48×2.8 206000 125 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

D- 67 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.382×106/4240＝90.2N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.063kN

τmax＝2Vmax/A=2×8.063×1000/424＝40.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝440/400＝1.1mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

D- 68 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 R＝max[R1,R5]＝0.65kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.52kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算

立杆稳定性计算依《建筑施工模板安全技术规范》据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.24 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 JGJ162-2008 397 回转半径i(mm) 16 钢管类型 Ф48×2.8 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]＝max[0.52+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.7-0.8/2)/2×0.9，13.59，10.36，13.75，0.65+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/2×0.9]＝13.75kN

f＝N/(φA)＝13.75×103/(0.63×397)＝54.63N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝13.75kN≤[N]＝30kN 满足要求！

7.1.2.2梁底模板（1000×2300）计算书

梁模板（扣件式）计算书

一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度(m) D- 69 -

30 7.4 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计

1000×2300 新浇混凝土结构层高(m) 6. 200 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 4 1.1 1 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1600 1500 900、900 居中 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 22 D- 70 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 800 3 自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 470,800,1140 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：

10 100

平面图

D- 71 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

立面图

四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+4)×2.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+4)×2.3)+1.4×0.7×2]×1＝80.13kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+4)×2.3]×1＝78.37kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+4)×2.3]×1＝.5kN/m

D- 72 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×78.37×0.112+0.121×1.76×0.112＝0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝2.83N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×.5×111.114/(100×6000×281250)＝0.037mm≤[ν]＝l/400＝111.11/400＝0.28mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×78.37×0.11+0.446×1.76×0.11＝3.51kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×78.37×0.11+1.223×1.76×0.11＝10.19kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×78.37×0.11+1.142×1.76×0.11＝8.3kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×.5×0.11＝2.82kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×.5×0.11＝8.19kN R3'=0.928 q2l=0.928×.5×0.11＝6.65kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 273.38 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 45×90 1.3 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

D- 73 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

q1＝

max{3.51+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1/9+0.5×(2.3-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[0.8-1/2，(1.6-0.8)-1/2]/2×1，10.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1/9}=10.22kN/m

q2＝max[2.82+(0.3-0.1)×1/9+0.5×(2.3-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.8-1/2，(1.6-0.8)-1/2]/2×1，8.19+(0.3-0.1)×1/9]＝8.21kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.22×0.452，0.5×10.22×0.12]＝0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/60750＝3.N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.22×0.45，10.22×0.1]＝2.791kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.791×1000/(2×45×90)＝1.03N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.21×4504/(100×9000×2733800)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝8.21×1004/(8×9000×2733800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.22×0.45，0.393×10.22×0.45+10.22×0.1]＝5.26kN

D- 74 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R10＝3.13kN，R2＝R9＝5.26kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝4.29kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.21×0.45，0.393×8.21×0.45+8.21×0.1]＝4.22kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'10＝2.77kN，R'2＝R'9＝4.22kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝3.43kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 Ф48×2.8 206000 125 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.478×106/4240＝112.82N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

D- 75 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.716kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.716×1000/397＝38.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝470/400＝1.18mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R5]＝0.79kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.67kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算

立杆稳定性计算依《建筑施工模板安全技术规范》据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.24 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 JGJ162-2008 397 回转半径i(mm) 钢管类型 Ф48×2.8 16 D- 76 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]＝max[0.79+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.8-1/2)/2×0.9，14.55，12.11，14.39，0.67+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.6-0.8-1/2)/2×0.9]＝14.55kN

f＝N/(φA)＝14.55×103/(0.63×397)＝57.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝14.55kN≤[N]＝30kN 满足要求！

7.1.2.3梁底模板（1200×2200）计算书

一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 330 KL 1200×2200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.4 6. 200 0.1 0.3 0.5 0.75 24 D- 77 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 梁 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 24 1.1 1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 22 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1800 1500 900、900 居中 900 4 自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450,750,1050,1350 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：

12 100 D- 78 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

平面图

立面图

四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) D- 79 -

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+4)×2.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+4)×2.2)+1.4×0.7×2]×1＝76.73kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+4)×2.2]×1＝74.97kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+4)×2.2]×1＝61.7kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×74.97×0.112+0.121×1.76×0.112＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.61N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×61.7×109.094/(100×6000×281250)＝0.033mm≤[ν]＝l/400＝109.09/400＝0.27mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×74.97×0.11+0.446×1.76×0.11＝3.3kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×74.97×0.11+1.223×1.76×0.11＝9.58kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×74.97×0.11+1.142×1.76×0.11＝7.81kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×61.7×0.11＝2.65kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×61.7×0.11＝7.69kN R3'=0.928 q2l=0.928×61.7×0.11＝6.25kN 五、小梁验算

D- 80 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 45×90 1.3 9000 273.38 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{3.3+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.2/11+0.5×(2.2-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2]/2×1，9.58+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.2/11}=9.61kN/m

q2＝max[2.65+(0.3-0.1)×1.2/11+0.5×(2.2-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2]/2×1，7.69+(0.3-0.1)×1.2/11]＝7.72kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.61×0.452，0.5×9.61×0.12]＝0.21kN·m σ＝Mmax/W＝0.21×106/60750＝3.43N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.61×0.45，9.61×0.1]＝2.625kN

D- 81 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.625×1000/(2×45×90)＝0.97N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.72×4504/(100×9000×2733800)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝7.72×1004/(8×9000×2733800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.61×0.45，0.393×9.61×0.45+9.61×0.1]＝4.94kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R12＝2.99kN，R2＝R11＝4.94kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝4.03kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.72×0.45，0.393×7.72×0.45+7.72×0.1]＝3.97kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'12＝2.65kN，R'2＝R'11＝3.97kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝3.23kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 Ф48×2.8 206000 125 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

D- 82 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.373×106/4240＝88.09N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.329kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.329×1000/397＝36.92N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！

D- 83 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R6]＝0.6kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.6kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算

立杆稳定性计算依《建筑施工模板安全技术规范》据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.24 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 JGJ162-2008 397 回转半径i(mm) 16 钢管类型 Ф48×2.8 λ=h/i=1500/16=94≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2]＝max[0.6+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.9-1.2/2)/2×0.9，12.69，10.76，10.76，12.69，0.6+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.8-0.9-1.2/2)/2×0.9]＝12.69kN

f＝N/(φA)＝12.69×103/(0.63×397)＝50.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]×1＝12.69kN≤[N]＝30kN 满足要求！

7.1.2.4梁底模板（1200×2600）计算书

一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度(m) D- 84 -

30 5.6 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计

1200×2600 新浇混凝土结构层高(m) 6. 200 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 4 1.1 1 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1800 1500 900、900 居中 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 22 D- 85 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 900 4 自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450,750,1050,1350 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：

13 100

平面图

D- 86 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

立面图

四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+4)×2.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+4)×2.6)+1.4×0.7×2]×1＝90.34kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+4)×2.6]×1＝88.57kN/m

D- 87 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+4)×2.6]×1＝72.9kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×88.57×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.58N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×72.9×1004/(100×6000×281250)＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×88.57×0.1+0.446×1.76×0.1＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×88.57×0.1+1.223×1.76×0.1＝10.34kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×88.57×0.1+1.142×1.76×0.1＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×72.9×0.1＝2.86kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×72.9×0.1＝8.33kN R3'=0.928 q2l=0.928×72.9×0.1＝6.77kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 273.38 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 45×90 1.3 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

D- 88 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

q1＝

max{3.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.2/12+0.5×(2.6-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2]/2×1，10.34+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.2/12}=10.36kN/m

q2＝max[2.86+(0.3-0.1)×1.2/12+0.5×(2.6-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2]/2×1，8.33+(0.3-0.1)×1.2/12]＝8.35kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.36×0.452，0.5×10.36×0.12]＝0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/60750＝3.7N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.36×0.45，10.36×0.1]＝2.831kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.831×1000/(2×45×90)＝1.05N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.35×4504/(100×9000×2733800)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝8.35×1004/(8×9000×2733800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

D- -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.36×0.45，0.393×10.36×0.45+10.36×0.1]＝5.33kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R13＝3.25kN，R2＝R12＝5.33kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝4.34kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.35×0.45，0.393×8.35×0.45+8.35×0.1]＝4.3kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'13＝2.kN，R'2＝R'12＝4.3kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝3.49kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 Ф48×2.8 206000 125 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

D- 90 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.437×106/4240＝103.25N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.3kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.3×1000/397＝39.76N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R6]＝0.69kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.69kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

D- 91 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 七、立柱验算

立杆稳定性计算依《建筑施工模板安全技术规范》钢管类型 据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.24 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 JGJ162-2008 397 回转半径i(mm) 16 Ф48×2.8 λ=h/i=1500/16=94≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2]＝max[0.69+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.9-1.2/2)/2×0.9，14.77，12.66，12.66，14.77，0.69+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.8-0.9-1.2/2)/2×0.9]＝14.77kN

f＝N/(φA)＝14.77×103/(0.63×397)＝58.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]×1＝14.77kN≤[N]＝30kN 满足要求！

7.1.2.5梁底模板（1550×2500）计算书

一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 200 D- 92 -

30 KL 1550×2500 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 9.2 6. B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 二、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 4 1.1 1 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 2050 1500 900、900 居中 1025 5 自定义 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 22 D- 93 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,710,1020,1330,10 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：

16 100

平面图

立面图

D- 94 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+4)×2.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+4)×2.5)+1.4×0.7×2]×1＝86.94kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+4)×2.5]×1＝85.17kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+4)×2.5]×1＝70.1kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×85.17×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.66N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×70.1×103.334/(100×6000×281250)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝103.33/400＝0.26mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×85.17×0.1+0.446×1.76×0.1＝3.54kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×85.17×0.1+1.223×1.76×0.1＝10.28kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×85.17×0.1+1.142×1.76×0.1＝8.38kN 标准值(正常使用极限状态)

D- 95 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×70.1×0.1＝2.85kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×70.1×0.1＝8.28kN R3'=0.928 q2l=0.928×70.1×0.1＝6.72kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 273.38 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 45×90 1.3 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{3.54+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.55/15+0.5×(2.5-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[1.02-1.55/2，(2.05-1.02)-1.55/2]/2×1，10.28+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.55/15}=10.31kN/m

q2＝max[2.85+(0.3-0.1)×1.55/15+0.5×(2.5-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[1.02-1.55/2，(2.05-1.02)-1.55/2]/2×1，8.28+(0.3-0.1)×1.55/15]＝8.3kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.31×0.452，0.5×10.31×0.12]＝

D- 96 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/60750＝3.68N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.31×0.45，10.31×0.1]＝2.816kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.816×1000/(2×45×90)＝1.04N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.3×4504/(100×9000×2733800)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝8.3×1004/(8×9000×2733800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.31×0.45，0.393×10.31×0.45+10.31×0.1]＝5.3kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R16＝3.1kN，R2＝R15＝5.3kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝R13＝R14＝4.32kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.3×0.45，0.393×8.3×0.45+8.3×0.1]＝4.27kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'16＝2.74kN，R'2＝R'15＝4.27kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝R'12＝R'13＝R'14＝3.47kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) Ф48×2.8 206000 125 D- 97 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.434×106/4240＝102.48N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.607kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.607×1000/397＝38.32N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝410/400＝1.02mm 满足要求！

D- 98 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R7]＝0.kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.79kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算

立杆稳定性计算依《建筑施工模板安全技术规范》据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.24 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 JGJ162-2008 397 回转半径i(mm) 16 钢管类型 Ф48×2.8 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2]＝max[0.79+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.02-1.55/2)/2×0.9，14.11，12.，13.15，12.51，14.55，0.+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.9+2.05-1.02-1.55/2)/2×0.9]＝14.55kN f＝N/(φA)＝14.55×103/(0.63×397)＝57.79N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5，R6]×1＝14.55kN≤[N]＝30kN 满足要求！

7.1.2.6梁侧模板（600×2000）计算书

30 一、工程属性

D- 99 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 新浇混凝梁名称 KZL13(2)，标高27.9500m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 600×2000 梁板结构情况 见下图 楼板厚度(mm) 200 二、荷载组合

《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1.15 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 min{0.22γct0β1β2v新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 21/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1.2 3 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) ，γcH}＝1/2min{0.22×24×4×1.2×1.15×348kN/m 2，24×2}＝min{50.482，48}＝振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 24 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×31/2，24×2]＝min[50.48，48]＝48kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×50.48+1.4×4，1.35×50.48+1.4×0.7×4]＝0.9max[66.18，72.07]＝0.9×72.07＝.86kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝50.48 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 水平向布置 15 450 2 D- 100 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 100 450 0，400，800，1300，1700 设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 13 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 6000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×.86＝.86kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×50.48×1＝61.33kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m

D- 101 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×61.33×0.132+0.121×3.53×0.132＝0.12kN·m σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.08N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×50.48＝50.48kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×50.48×128.574/(100×6000×281250)＝0.05mm≤128.57/400=0.32mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×61.33×0.13+1.223×3.53×0.13＝9.57kN 正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.13×50.48＝7.42kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432100 方木 9000 60.75 273.38 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22三等跨连续梁 90×45 1.3 13 计算简图如下：

跨中段计算简图

D- 102 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 悬挑段计算简图

1、抗弯验算 q＝9.57kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.57×0.452，0.5×9.57×0.12]=0.19kN·m σ＝Mmax/W＝0.19×106/60750＝3.19N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.57×0.45，9.57×0.1]=2.58kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.58×1000/(2×45×90)＝0.96N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！

3、挠度验算 q＝7.42kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.42×4504/(100×9000×2733800)＝0.08mm≤450/400=1.12mm

ν2max＝qL4/(8EI)=7.42×1004/(8×9000×2733800)=0mm≤100/400=0.25mm 满足要求！

4、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×9.57×0.45，0.4×9.57×0.45+9.57×0.1]＝4.74kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×7.42×0.45，0.4×7.42×0.45+7.42×0.1]＝3.67kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42450 钢管 2 205 10.19 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322100 Ф48×2.8 206000 125 4.24 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

D- 103 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.82kN，R2＝2.37kN，R3＝1.94kN，R4＝1.94kN，R5＝1.94kN，R6＝1.94kN，R7＝1.94kN，R8＝1.94kN，R9＝1.94kN，R10＝1.94kN，R11＝1.94kN，R12＝1.94kN，R13＝1.94kN，R14＝2.37kN，R15＝0.82kN

正常使用极限状态：R'1＝0.63kN，R'2＝1.84kN，R'3＝1.49kN，R'4＝1.49kN，R'5＝1.49kN，R'6＝1.49kN，R'7＝1.49kN，R'8＝1.49kN，R'9＝1.49kN，R'10＝1.49kN，R'11＝1.49kN，R'12＝1.49kN，R'13＝1.49kN，R'14＝1.84kN，R'15＝0.63kN 1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.3×106/4240=71.43N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×4.63×1000/397＝23.32N/mm2≤[τ]=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

D- 104 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.16mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.48×2＝14.22kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

7.1.2.7梁侧模板（1000×2300、2200）计算书

一、工程属性

新浇混凝梁名称 KZL18(1)，标高27.9500m 梁板结构情况 见下图 楼板厚度(mm) 200 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 1000×2300 二、荷载组合

《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1.15 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.3 min{0.22γct0β1β2v1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1.2 3 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) min{0.22×24×4×1.2×1.15×3D- 105 -

2，γcH}＝1/2，24×2.3}＝min{50.482，55.2}B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 ＝50.482kN/m 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 224 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×31/2，24×2.3]＝min[50.48，55.2]＝50.48kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×50.48+1.4×4，1.35×50.48+1.4×0.7×4]＝0.9max[66.18，72.07]＝0.9×72.07＝.86kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝50.48 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 17 450 2 100 450 0，400，900，1400，1900 设计简图如下：

模板设计剖面图

D- 106 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 13 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 6000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×.86＝.86kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×50.48×1＝61.33kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×61.33×0.132+0.121×3.53×0.132＝0.12kN·m σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.21N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×50.48＝50.48kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×50.48×131.254/(100×6000×281250)＝0.06mm≤131.25/400=0.33mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×61.33×0.13+1.223×3.53×0.13＝9.77kN 正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.13×50.48＝7.57kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 100 方木 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 三等跨连续梁 90×45 D- 107 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4329000 60.75 273.38 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 221.3 13 计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算 q＝9.77kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.77×0.452，0.5×9.77×0.12]=0.2kN·m σ＝Mmax/W＝0.2×106/60750＝3.26N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.77×0.45，9.77×0.1]=2.kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.×1000/(2×45×90)＝0.98N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝7.57kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.57×4504/(100×9000×2733800)＝0.09mm≤450/400=1.12mm

ν2max＝qL4/(8EI)=7.57×1004/(8×9000×2733800)=0mm≤100/400=0.25mm

D- 108 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 满足要求！

4、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×9.77×0.45，0.4×9.77×0.45+9.77×0.1]＝4.83kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×7.57×0.45，0.4×7.57×0.45+7.57×0.1]＝3.75kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42450 钢管 2 205 10.19 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322100 Ф48×2.8 206000 125 4.24 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.83kN，R2＝2.42kN，R3＝1.98kN，R4＝1.98kN，R5＝1.98kN，R6＝1.98kN，R7＝1.98kN，R8＝1.98kN，R9＝1.98kN，R10＝1.98kN，R11＝1.98kN，R12＝1.98kN，R13＝1.98kN，R14＝1.98kN，R15＝1.98kN，R16＝2.42kN，R17＝0.83kN 正常使用极限状态：R'1＝0.kN，R'2＝1.87kN，R'3＝1.52kN，R'4＝1.52kN，R'5＝1.52kN，R'6＝1.52kN，R'7＝1.52kN，R'8＝1.52kN，R'9＝1.52kN，R'10＝1.52kN，R'11＝1.52kN，R'12＝1.52kN，R'13＝1.52kN，R'14＝1.52kN，R'15＝1.52kN，R'16＝1.87kN，R'17＝0.kN

D- 109 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.33×106/4240=78.04N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×4.49×1000/397＝22.62N/mm2≤[τ]=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.16mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

D- 110 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.67×2＝14.57kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

7.1.2.8梁侧模板（1200×2600、2500）计算书

一、工程属性

新浇混凝梁名称 梁板结构情况 KZL5(4)，标高27.9500m 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 1200×2600 200 二、荷载组合

《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1.15 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.6 min{0.22γct0β1β2v新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 21/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1.2 3 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) ，γcH}＝1/2min{0.22×24×4×1.2×1.15×3＝50.482kN/m 2，24×2.6}＝min{50.482，62.4}振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 24 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×31/2，24×2.6]＝min[50.48，62.4]＝50.48kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×50.48+1.4×4，1.35×50.48+1.4×0.7×4]＝0.9max[66.18，72.07]＝0.9×72.07＝.86kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝50.48 kN/m2

三、支撑体系设计

D- 111 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 18 450 2 100 450 0，400，800，1300，1800，2200 设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 13 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 6000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

D- 112 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 q1＝bS承＝1×.86＝.86kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×50.48×1＝61.33kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×61.33×0.142+0.121×3.53×0.142＝0.14kN·m σ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.71N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×50.48＝50.48kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×50.48×141.184/(100×6000×281250)＝0.08mm≤141.18/400=0.35mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×61.33×0.14+1.223×3.53×0.14＝10.51kN 正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.14×50.48＝8.15kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432100 方木 9000 60.75 273.38 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22三等跨连续梁 90×45 1.3 13 计算简图如下：

跨中段计算简图

D- 113 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

悬挑段计算简图

1、抗弯验算 q＝10.51kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.51×0.452，0.5×10.51×0.12]=0.21kN·m σ＝Mmax/W＝0.21×106/60750＝3.5N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×10.51×0.45，10.51×0.1]=2.84kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.84×1000/(2×45×90)＝1.05N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝8.15kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.15×4504/(100×9000×2733800)＝0.09mm≤450/400=1.12mm

ν2max＝qL4/(8EI)=8.15×1004/(8×9000×2733800)=0mm≤100/400=0.25mm 满足要求！

4、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×10.51×0.45，0.4×10.51×0.45+10.51×0.1]＝5.2kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×8.15×0.45，0.4×8.15×0.45+8.15×0.1]＝4.03kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 450 钢管 2 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2100 Ф48×2.8 206000 D- 114 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42205 10.19 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32125 4.24 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.9kN，R2＝2.6kN，R3＝2.13kN，R4＝2.13kN，R5＝2.13kN，R6＝2.13kN，R7＝2.13kN，R8＝2.13kN，R9＝2.13kN，R10＝2.13kN，R11＝2.13kN，R12＝2.13kN，R13＝2.13kN，R14＝2.13kN，R15＝2.13kN，R16＝2.13kN，R17＝2.6kN，R18＝0.9kN

正常使用极限状态：R'1＝0.69kN，R'2＝2.02kN，R'3＝1.kN，R'4＝1.kN，R'5＝1.kN，R'6＝1.kN，R'7＝1.kN，R'8＝1.kN，R'9＝1.kN，R'10＝1.kN，R'11＝1.kN，R'12＝1.kN，R'13＝1.kN，R'14＝1.kN，R'15＝1.kN，R'16＝1.kN，R'17＝2.02kN，R'18＝0.69kN 1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.35×106/4240=83.21N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

D- 115 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×4.61×1000/397＝23.24N/mm2≤[τ]=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.3mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.01×2＝15.22kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

7.1.2.9梁侧模板（800×2800、一侧有板）计算书

一、工程属性 新浇混凝梁名称 KZL4(2)，标高27.9500m 梁板结构情况 二、荷载组合

《建筑施工模侧压力计算依据规范 板安全技术规混凝土重力密度γc(kN/m3) 范》D- 116 -

2800 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 800×见下图 楼板厚度(mm) 200 24 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1.15 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 1.2 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 22.8 min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×2.8}＝min{46.083，67.2}＝46.083kN/m2 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×2.8]＝min[46.08，67.2]＝46.08kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×46.08+1.4×4，1.35×46.08+1.4×0.7×4]＝0.9max[60.9，66.13]＝0.9×66.13＝59.52kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝46.08 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 左右两侧小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 梁左侧支撑距梁底距离依次为 水平向布置 17,16 400 2 100 400 0，400，800，1300，1800，2200，2500 D- 117 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 梁右侧支撑距梁底距离依次为 设计简图如下：

0，400，800，1300，1800，2200，2500

模板设计剖面图

四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下：

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000

左侧面板计算简图

D- 118 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 右侧面板计算简图

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×59.52＝59.52kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×46.08×1＝55.99kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m Mmax＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.107q1静L右2+0.121q1活L右

2

=]=max[0.107×55.99×0.182+0.121×3.53×0.182，0.107×55.99×0.172+0.121×3.53×0.172]＝

0.2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.24N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×46.08＝46.08kN/m

ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46.08×1754/(100×6000×281250)＝0.16mm≤175/400=0.44mm

ν2max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46.08×173.334/(100×6000×281250)＝0.16mm≤173.33/400=0.43mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左，1.143×q1静×l右+1.223×q1活×l

右

]=max[1.143×55.99×0.18+1.223×3.53×0.18，1.143×55.99×0.17+1.223×3.53×0.17]＝

11.95kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143×l左×q，1.143×l右×q]=max[1.143×0.18×46.08，1.143×0.17×46.08]＝9.22kN 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 100 方木 9000 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 三等跨连续梁 90×45 1.3 D- 119 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下：

273.38

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算 q＝11.95kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×11.95×0.42，0.5×11.95×0.12]=0.19kN·m σ＝Mmax/W＝0.19×106/60750＝3.15N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×11.95×0.4，11.95×0.1]=2.87kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.87×1000/(2×45×90)＝1.06N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝9.22kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.22×4004/(100×9000×2733800)＝0.06mm≤400/400=1mm

ν2max＝qL4/(8EI)=9.22×1004/(8×9000×2733800)=0mm≤100/400=0.25mm 满足要求！

D- 120 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×11.95×0.4，0.4×11.95×0.4+11.95×0.1]＝5.26kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×9.22×0.4，0.4×9.22×0.4+9.22×0.1]＝4.06kN 六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 400 钢管 2 205 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.24 100 Ф48×2.8 206000 125 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

梁左侧计算简图

梁右侧计算简图

同前节计算过程，可依次解得：

梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.91kN，R2＝2.63kN，R3＝2.16kN，R4＝

D- 121 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 2.16kN，R5＝2.16kN，R6＝2.16kN，R7＝2.16kN，R8＝2.16kN，R9＝2.16kN，R10＝2.16kN，R11＝2.16kN，R12＝2.16kN，R13＝2.16kN，R14＝2.16kN，R15＝2.16kN，R16＝2.63kN，R17＝0.91kN

(正常使用极限状态)：R'1＝0.7kN，R'2＝2.03kN，R'3＝1.65kN，R'4＝1.65kN，R'5＝1.65kN，R'6＝1.65kN，R'7＝1.65kN，R'8＝1.65kN，R'9＝1.65kN，R'10＝1.65kN，R'11＝1.65kN，R'12＝1.65kN，R'13＝1.65kN，R'14＝1.65kN，R'15＝1.65kN，R'16＝2.03kN，R'17＝0.7kN

梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.91kN，R2＝2.63kN，R3＝2.16kN，R4＝2.16kN，R5＝2.16kN，R6＝2.16kN，R7＝2.16kN，R8＝2.16kN，R9＝2.16kN，R10＝2.16kN，R11＝2.16kN，R12＝2.16kN，R13＝2.16kN，R14＝2.16kN，R15＝2.63kN，R16＝0.91kN (正常使用极限状态)：R'1＝0.7kN，R'2＝2.03kN，R'3＝1.65kN，R'4＝1.65kN，R'5＝1.65kN，R'6＝1.65kN，R'7＝1.65kN，R'8＝1.65kN，R'9＝1.65kN，R'10＝1.65kN，R'11＝1.65kN，R'12＝1.65kN，R'13＝1.65kN，R'14＝1.65kN，R'15＝2.03kN，R'16＝0.7kN 1、抗弯验算

梁左侧弯矩图(kN·m)

梁右侧弯矩图(kN·m)

σ1max＝M1max/W＝0.6×106/4240=142.69N/mm2≤[f]=205 N/mm2

σ2max＝M2max/W＝0.3×106/4240=70.0N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

D- 122 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

梁左侧剪力图(kN)

梁右侧剪力图(kN)

τ1max＝2Vmax/A=2×4.29×1000/397＝21.63N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

τ2max＝2Vmax/A=2×3.55×1000/397＝17.88N/mm2≤[τ]=125 N/mm2 3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

梁右侧变形图(mm)

ν1max＝1.22mm≤500/400＝1.25 mm

ν2max＝0.11mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！

D- 123 -

满足要求！ B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.83×2＝14.88kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

7.2转换层下部结构连续支撑荷载验算书

连续支撑方案：采用多层(2层或2层以上)连续支撑体系一次性浇筑法：即在五层及以下的数层楼面搭设连续满堂脚手架支撑体系，并在局部薄弱部位采用钢管排架支撑加强措施，达到转换层柱、墙、梁、板一次性浇筑砼的承载力要求。 一、转换层200厚现浇板下部楼层板承载力验算 1、转换层楼板荷载计算

1）转换层板厚200mm，板混凝土自重： F砼=1.0m×1.0m×0.2m×24KN/m³=4.8KN/㎡

2) 钢筋自重：根据结构设计，板筋配置为Φ10@150双层双向，则实际配置Φ10钢筋27.0m/㎡，27×0.617Kg=16.66Kg ，则F钢筋=0.17KN/㎡计算

3) 转换层方木、模板自重：F模=0.32KN/㎡；（模板自重：0.015×8.0 =0.12KN/㎡；方木按每平方米6米计算：0.20KN/㎡） 4) 转换层支撑架自重：

每平方米有扣件15只：15只×1.3KG/只=19.5Kg； 钢管23米，23m×3.126Kg/m=72Kg； 合计：F钢管转=0.915KN/㎡ 5) 标准层支撑架自重：

每平方米有扣件12只：12只×1.5KG/只=18Kg； 钢管18米，18m×3.126Kg/m=56Kg； 合计：F钢管标=0.74KN/㎡

6) 施工人员及设备荷载标准值：F人=2KN/㎡ 7) 振捣混凝土荷载值：F振捣=2KN/㎡

8) 总计：转换层楼板及支撑架产生的设计荷载：

F转换层=1.2×（F砼+F模+F钢筋+F钢管转）+1.4×（F人+F振捣）=13.08KN/㎡ 2、五层楼板验算

根据设计图纸，五层楼板为单向板，板厚120，(h。=120-20=100)配筋三级Φ8@200，

D- 124 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时已达到100%强度。

转换层荷载传递到五层楼板产生弯矩计算：

单向楼板最大跨度3.15m（取1m宽为计算单元）， 正负弯矩筋均为三级Φ8@200。 活荷载q=13.09×1.0m=13.08 kN/m， 板自重g=1.2×25×1.0×0.12=3.6 kN /m， M1=(1/11)×（13.08+3.6）×3.152=15.05 kN.m 按单向板计算，

五层楼板设计抗弯能力计算：M0=fcmbx(h。-x/2) fcmbx=fyAs， fy=360N/mm2，

As=（1000/200）×50.3=251.5mm2 x=360×251.5/(16.5×1000)=5.5mm

设计抵抗弯矩能力M抗=16.5×1000×5.5×（100-5.5/2) =8.82KN.m M1>M0

根据验算，五层梁板必须支撑,继续向下传递 四层楼板验算

根据设计图纸，四层楼板为单向板，板厚120，配筋三级Φ8@200，砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时已达到100%强度，五层荷载传递到四层楼板产生弯矩为：

单向楼板最大跨度3.15m（取1m宽为计算单元）， 正负弯矩筋均为三级Φ8@200。 五层梁板直接传递到四层板的荷载产生弯矩为: M转换层- M5层=15.05-8.82=6.23 KN.m

四层板自重g1=1.2×25×1.0×0.12=3.6 kN /m

五层楼板支撑架及模板自重：g2=1.2×（0.32+0.74）=1.27 kN /m

四层板自重及支架产生弯矩为：M自=(1/11)×（3.6+1.27）×3.152 =4.39 kN .m， 四层板承受上部荷载传递弯矩为：M4传递=6.23 KN.m+ M自 =10.62kN .m， 按单向板计算

四层板设计抗弯能力M抗=8.82 KN.m

D- 125 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 M4传递> M抗

根据验算，四层梁板必须支撑,继续向下传递。 三层楼板验算

根据设计图纸，三层楼板为单向板，板厚120，配筋三级Φ8@200，砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时已达到100%强度，四层荷载传递到三层楼板产生弯矩为：

单向楼板最大跨度3.15m（取1m宽为计算单元）， 正负弯矩筋均为三级Φ8@200。 四层梁板直接传递到三层板的荷载产生弯矩为: M转换层- M5层=10.62-8.82=1.8 KN.m

三层板自重g1=1.2×25×1.0×0.12=3.6 kN /m

四层楼板支撑架及模板自重：g2=1.2×（0.32+0.74）=1.27 kN /m

三层板自重及支架产生弯矩为：M自=(1/11)×（3.6+1.27）×3.152 =4.39 kN .m， 三层板承受上部荷载传递弯矩为：M3传递=1.8 KN.m+ M自 =6.19kN .m， 按单向板计算

三层板设计抗弯能力M抗=8.82 KN.m M抗> M3传递

根据验算，三层板能承受上部传递的荷载。

故4、5层楼面板支撑体系不拆除，利用3、4、5层楼面板及支撑体系共同承受转换层楼板施工荷载，满足安全施工承载力要求。

二、转换层框支梁下部的框架梁承载力验算

根据设计图纸，在所有转换层框支梁直接支撑在下部框架梁上的情况中，框支梁最大截面为（K轴）：1200×2600，其下部各楼层框架梁依次分别为：KL8(2)800×1200（5层） ：725；1125，KL84(6A)700×800 （4层）：432；1032，KL38(6A)700×800 （3层）：432；1132，KL7(2)700×800（2层） ：325；1725， 1、1200×2600梁（最大跨度8.75米 ，K轴交（1/5—1/6）

1.1、转换层梁荷载

模板及支撑架体系自重；4.8KN/㎡（按框支梁支撑架测算） 混凝土自重；24KN/m³

钢筋自重：梁取3.5KN/m³（按框支梁最大配筋率测算） 施工人员及设备：2KN/㎡ 振捣荷载：2KN/㎡

D- 126 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 则：梁混凝土重量：1.2×2.6×8.75×24=655.2KN 钢筋自重：1.2×2.6×8.75×3.5=95.55KN 模板及支撑系统重量：4.8×1.2×8.75=50.4KN 施工人员及设备荷载：8.75×1.2×2=21KN 振捣砼荷载：8.75×1.2×2=21KN

恒荷载设计值:1.2×（655.2+95.55+50.4）=961.38 KN 活荷载: 1.4×（21+21）=58.8 KN

则：转换层梁及支撑体系产生的总荷载为：1020.18KN 1.2、五层梁荷载验算

转换层荷载先由五层梁承受荷载,对应的五层梁段设计参数如下： 五层KL8(2) 800x1200 ：跨度8.75m，面筋7座加强17

25，混凝土强度为C30。

25通长，底筋11

25，三级钢，支

根据以上设计参数转换层梁产生的线荷载为：。 线荷载为：q1=1020.18/8.75=116.6KN/m

五层梁自重线荷载为：q2=1.2×0.8×1.2×25 KN/m=28.8 KN/m

产生的最大弯矩为（按单跨梁计算）：M转换层=1/8ql2=0.125×（116.6+28.8）×8.752=1391.5KN·m

五层梁所能承受的最大弯矩计算(按极限状态计算）： fcmbx=fyAs， M0=fcmbx(h。-x/2)

式中fcm为混凝土强度设计值，根据设计图纸，本工程混凝土为C30，查表得fc=16.5N/mm²，b为梁的宽度:800mm，fy三级钢为360N/mm²；As为梁受拉区钢筋的截面面积11×490.9=5400.0mm²。ho梁截面有效高度。ho=h-40=1160。

由以上已知条件可以得到：

x=fyAs /b×fcm=360×5400/（800×16.5）=147.3mm

M五层梁=fcm×b×x×(Ho-x/2)=16.5N/mm²×800mm×147.3mm×1160mm=2255.45KN·m

根据方案设定要求，该层强度取100%，则五层该道梁实际承受弯矩为2255.45KN·m M五层梁=2255.45KN·m＞M转换层=1391.5KN·m 五层梁承载力能满足要求。

2、框支梁下部无框架梁，直接由楼面板承受（采用型钢转换）

D- 127 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 当框支梁下部支撑体系直接支撑在楼层现浇板上时，由于现浇板承载力较弱，需要较多的楼层板及支撑体系共同承受框支梁荷载，为减少支撑体系的大量周材，拟采用工字钢梁做荷载转换模体系，将框支梁荷载通过工字钢梁体系转换后，将荷载传递给楼层梁，由楼层梁承受框支梁传递的荷载，荷载转换的工字钢梁及楼层梁承载力计算如下：

2.1 选取（J-K）交（4-6）轴区域计算下部支撑承载力 2.1.1框支梁选取载面最大的梁所在区域：

（J-K）交（4-6）轴，KZL20（3）1550×2500（跨度9.0m）；KZL21（3）800×1200；KZL28（1）1200×2200；为计算代表,其下部楼层梁分别为: （1）、五层梁：KL8（1）800×1200 12@100（6），825；1825。L7（12）250×650 8@200（2），2 22；622。KL12（12）250×650 8@200，325；322。 L8（1）250×650 8@200，220；725。 （2）、四层梁：KL20（1）：400×800 @100/200， 625；1225。L9（13）250×650，8@200（2），222；525。L26a（2）250×650 8@200，222；222+2 20。L10（1）250×650，8@200（2），212；525 （3）、三层梁：KL7（1）800×800 16@100（6） 632 ；1432。L6（12）250×650 8@200，（218）；220+4 25。KL8（12）8@200，222；4 22。L7（1）250×650 8@200 ，320；625。 （4）、二层梁：LL3（1）400×800 16@100（6） 825 ；625。L25（12）250×650 8@200，（212）；720。KL13（11）250×650 8@200，225；4 20。 1、框支梁线荷载计算： （1）、KZL20(3) 1550×2500 ，线荷载计算： 梁砼自重标准值：1.55×2.5×24=93 钢筋自重标准值：1.55×2.5×3.5=13.56

（2.1m宽计）模板及支架标准值：4.8×2.1=10.08 恒荷载标准值：93＋13.56＋10.08=116. KN/m

（2.1m宽）施工人员及设备荷载标准值：2.0×2.1=4.2 KN/m 振捣砼荷载：2.0×2.1=4.2 KN/m 活荷载标准值：4.2＋4.2=8.4 KN/m

线荷载设计值：1.2×116.＋1.4×8.4=151.73KN/m （2）、KZL21(3) 800×1200 ，线荷载计算： 梁砼自重标准值：0.8×1.2×24=23.04 钢筋自重标准值：0.8×1.2×3.5=3.36

（1.4m宽计）模板及支架标准值：4.8×1.4=6.72 恒荷载标准值：23.04＋3.36＋6.72=33.12 KN/m

（1.4m宽）施工人员及设备荷载标准值：2.0×1.4=2.8 KN/m 振捣砼荷载：2.0×1.4=2.8 KN/m 活荷载标准值：2.8＋2.8=5.6 KN/m

线荷载设计值：1.2×33.12＋1.4×5.6=47.58 KN/m （3）、KZL28(1) 1200×2200 ，线荷载计算： 梁砼自重标准值：1.2×2.2×24=63.36 钢筋自重标准值：1.2×2.2×3.5=9.24

（1.8m宽计）模板及支架标准值：4.8×1.8=8. 恒荷载标准值：63.36＋9.24＋8.=81.24 KN/m

D- 128 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 （1.8m宽）施工人员及设备荷载标准值：2.0×1.8=3.6 KN/m 振捣砼荷载：2.0×1.8=3.6 KN/m 活荷载标准值：3.6＋3.6=7.2 KN/m

线荷载设计值：1.2×81.24＋1.4×7.2=107.57 KN/m 2、工字钢梁计算参数： （1）、Ⅰ16：160×88 Ⅰx=1130cm4 Wx=141cm3 ix=6.58cm 20.5kg/m； （2）、Ⅰ18：180×94 Ⅰx=1660cm4 Wx=185cm3 ix=7.36cm 24.1kg/m 3、型钢梁承载力计算(附计算简图)

（1）框支梁1550×2500，线荷载为：151.73KN/m，拟采用11根Ⅰ16工字钢承担，每根工字钢承受荷载为151.73/11=13.8KN/m，钢梁自重线荷载：0.241KN/m; q=15.17+1.2×0.241=14.1

最大弯距：M=1/8ql2=1/8×14.1×3.682=23.87KN/m，

σ=M/Wx=23.87×106/141×103=169.3N/mm2＜205N/mm2。满足要求 钢梁挠度计算

f=5ql/384EI=5×14.1×3.684×1012/384×206×1130×107=14.5mm

（2）、KZL28（1）1200×2200梁下部型钢梁计算：型钢Ⅰ16、Ⅰx=1130 cm4、Wx=141cm3、g=20.5kg/m、跨度L=3680mm、间距顺梁方向按@350布置 KZL28（1）产生集中荷载p=107.57×0.35=37.65 KN

工字钢在集中力及自重下产生弯矩：M= P×a×b/L+1/8ql2=37.65×0.83×2.85/3.68+1/8×（1.2×0.205）×3.682=24.62

σ=M/W =24.62×106/1413=174.6 N/mm2 ＜205N/mm2 满足承载力要求。 挠度计算；f=p.b(3L2－4b2) /48EI=48.4×103×830×（3×36802-4×8302 ）/（48 ×206×103× 1130×104）=10.6mm＜3680/250=14.7 9 满足要求。 （3）、KZL21(3) 800×1200 ，拟采用4根Ⅰ16工字钢承担，每根工字钢承受荷载为47.58/4=11.9KN/m，钢梁自重线荷载：0.241KN/m; q=11.9+1.2×.205=12.14

最大弯距：M=1/8ql2=1/8×12.14×3.682=20.55KN/m，

σ=M/Wx=20.55×106/141×103=145.8N/mm2＜205N/mm2。满足要求

钢梁挠度计算

4

f=5ql/384EI=5×12.14×3.684×1012/384×206×1130×107=12.5mm

D- 129 -

4

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 为防止将型梁荷传递到现浇板上，应将型钢梁两端垫设50mm厚×300mm木架板，木架板支承在楼层梁中心部位。

2.1.2、下部楼层梁承载力验算（第一根梁）

梁截面按“T”型计算，bf取下列三者中的最小值： L/3=2550/3=850mm；b+L=250+2.55=2800mm；b+12hf=250+12×140=1930；bf=850mm，选取承受荷载最大的一根梁验算承载力：L7（12）250×650 8@200 222 622，（梁截面按“T”型计算：bf=850mm）。

1、框支梁及支架、钢梁的荷载计算 （1）、KZL28(1) 1200×2200 传递线荷载分配：（2.97/3.92）×107.57=81.5 KN/m 200厚现浇板及支架均布荷载为：F=13.08KN/m2 线荷载=13.08×bf=13.08×0.85=11.12KN/m

梁自重线荷载：

1.2×（0.25×0.65+0.6×0.14）×25=7.4KN/m 传递均布荷载合计：q=81.5+11.12+7.4=100.02KN/m （2）框支梁KZL20(3) 1550×2500传递集中荷载计算：

框支梁传递集中荷载：150.6KN/m×（3.68+2.55+0.25×2）/2=506.77 KN

工字钢自重集中荷载：6根×1.2×0.241KN/m×(3.68+2.55+0.25×2)/2=5.84 KN 扣除KZL28(1)同KZL20(3)相交节点部位重复计算的荷载（按集中荷载计算）：

81.5×1.55=126.33 KN

集中荷载P1=506.77+5.84-126.33=386.3 KN

（3）KZL21（3）传递集中荷载:47.58×（3.68+2.55+0.25×2）/2=160.1KN； 工字钢自重：3×（3.68+2.55+0.5）/2×0.241=2.43KN

扣除KZL28(1)同KZL21(3)相交节点部位重复计算的荷载（按集中荷载计算）：

81.5×0.8=65.2KN

集中荷载P2=160.1+2.43-65.2=97.33 KN （4）集中荷载下弯矩计算：

M1=P1×a×b/L=（386.3×6.72×1.73）/8.45=531.5KN.m M2= P2×a×b/L =（97.33×4.05×4.4）/8.45=205.3KN.m （5）均布荷载在跨中产生弯矩：

M=1/8ql2=1/8×100.02×8.452=2.7 KN.m 弯矩叠加计算简图：

D- 130 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 （6）、均布荷载在C点产生弯矩：

RA=RB=(1/2)ql=1/2×100.02×8.45=422.6KN

MC=RB×1.73－q×1.73×1.73/2=422.6×1.73－1/2×100.02×1.732=581.4 KN.m 集中荷载位置C点弯矩为：

Mc=531.5+581.4+（1.73×205.3/4.4）=1193.6KN.m （7）、计算跨中弯矩叠加值为：M=1/8ql2+(4.22/6.72)×531.5+(4.22/4.4)×205.3=1423.4 KN.m （8）、梁承受外加荷载产生的最大弯矩值为(取两者较大值)：1423.4KN/m

2、楼层梁（“T”型梁）承载能力计算：

根据方案设计，浇筑砼时，五层梁砼达到100%的强度设计值（余同），五层以下达到100%强度设计值。

L7（12）梁：250×650 bf=850 fcm=16.5N/mm2

fy=360N/mm2 As=6×380=2280.0mm2 ho=650-40=610 fy×As=fcm×bf×X

X=fy×As/fcm×bf=360×2280/16.5×850=58.5mm＜140mm（中和轴在翼缘板内） M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×850×58.5×（610-58.5/2）=476.5KN.m 梁承载能力：476.5KN.m＜1423.4KN.m 五层楼层梁不满足承载力要求。

荷载继续向下层传递：1423.4-476.5=946.9KN.m 3、四层楼层梁验算

L9（13）梁：250×650，222；525，bf=850mm

fcm=16.5×100%=16.5N/mm2 ho=610mm fy=360N/mm2 As=5×490.9=2454.0mm2 梁自重线荷载：7.4KN/m

模板及支架线荷载：0.85×1.32=1.12KN/m 合计：8.52KN/m

梁及支架产生弯矩RA=RB=1/2ql=1/2×（7.4+1.12）×8.43=35.91KN

Mc=RB×1.83－q×1.83×1.83/2=35.91×1.83－1/2×8.52×1.832=51.45KN.m 四层梁承受载能力计算

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf=360×2454/16.5×850=63.0mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×850×63×（610－63/2）=511.15KN.m 511.15＜946.9+51.45=998.4,不满足要求

荷载继续向下层传递：998.4-511.15=487.2KN.m

D- 131 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4、三层梁验算（计算过程及结果同上）： L6（12）250×650 8@200，（218）；220+4 25。 梁自重及模板支架Mc=51.45KN/m 梁承载力计算

fcm=16.5N/mm2 ho=610mm fy=360N/mm2 As=4×490.9+2×314=2592.0mm2 fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf=360×2592/16.5×850=66.5mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×850×66.5×（610－66.5/2）=538.1KN.m 538.1=（487.2+51.45）=538.65 满足要求。 2.1.3、下部楼层梁承载力验算（第二根梁） 1、楼层梁计算选取（第二根梁）：KL12（12）

250×650 325;322 （1）均布荷载计算

KZL28(1) 1200×2200 传递线荷载分配：（2.475/2.925）×107.57=91.02 KN/m 200厚现浇板及支架均布荷载：Ⅰ=13.08KN/m2 线荷载：13.08×0.41=5.36KN/m

梁自重线荷载：1.2×（0.235×0.65+0.6×0.14）×25=7.4KN/m q=91.02+5.36+7.4=103.78KN/m

（2）框支梁KZL20(3)及支架传递集中荷载戴值： 151.73×（2.55+1.23+0.25×2）/2=324.7KN

工字钢自重：6×[（1.2×0.241）×（2.55+1.23）/2]=3.28 KN

扣除KZL28(1)同KZL20(3)相交节点部位重复计算的荷载（按集中荷载计算）：

91.02×1.55=141.1 KN

集中荷载P1=324.7+3.28-141.1=186.9KN

（3）KZL21（3）传递集中荷载:47.58×（2.55+1.23+0.25×2）/2=101.82KN； 工字钢自重：3×（2.55+1.23+0.25×2）/2×0.241=1.55KN

扣除KZL28(1)同KZL21(3)相交节点部位重复计算荷载（按集中荷载计算）：

91.02×0.8=72.8KN

集中荷载P2=101.82+1.55-72.8=30.6KN （4）集中荷载产生弯矩：

Mp1=pab/l=（186.9×6.72×1.73）/8.45=257.1KN.m Mp2=pab/l=（30.6×4.05×4.4）/8.45=.5KN.m （5）均布荷载在C点产生弯矩：

RA=RB=1/2ql=1/2×103.78×8.45=438.5 KN

Mc=RB×1.73－1/2ql12=438.5×1.73－1/2×103.78×1.732=603.3 C点弯矩值：M=603.3+257.1+(1.73/4.4)×.5=885.8 KN.m （5）、跨中弯矩值：M中=1/8ql2+（4.22/6.72）×Mp1+(4.22/4.4)×Mp2=1/8×103.78×8.452+0.628×257.1+0.96×.5=1149.6KN.m （6）、梁承受外加荷载产生的最大弯矩值为(取两者较大值)：1149.6 KN.m。 2、五层梁（“T”型梁）承载能力计算：bf=1230/3=410mm

fy=360 As=3×380=1140mm2 fcm=16.5 ho=610 bf=850

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf=360×1140/16.5×410=60.6mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×410×60.6×（610－60.6/2）=237.6 KN.m＜1155.0KN.m五层梁不满足承载力要求，

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 荷载向下传递：1149.6-237.6=912.0KN.m

3、四层梁承载力计算

梁自重及模板支架产生弯矩（计算同上）：M=51.5KN.m 四层梁承受上荷传递荷载及自重产生弯矩： 912.0+51. 5=963.5KN.m 四层梁承载能力计算：

fy=360 As=2×380+2×314.2=1388.4mm2 fcm=16.5 ，bf=410mm， ho=610mm fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×1388.4/16.5×410=73.9mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×410×73.9×（610-73.9）=286.5 KN.m 286.5＜963.5KN.m，四层梁承载力不满足要求， 荷载继续向下传递：963.5KN.m -286.5=677.0KN.m

4、三层梁承载力验算

梁自重及模板支架产生弯矩（计算同上）：M=51. 5KN.m 三层梁承受上部传递荷载及自重产生弯矩为： 677.0+51.5=728.5KN.m 三层梁承受载能力计算

fy=360 As=4×380=1520 bf=410mm fcm=16.5 ho=610mm

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×1520/16.5×410=80.9mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×410×80.9×（610－80.9/2）=311.7KN.m 311.7＜728.5KN.m （不满足要求）

荷载继续向下传递：728.5 -311.7=416.8 KN.m 5、二层梁承载力验算

梁自重及模板支架产生弯矩（计算同上）：M=51. 5KN.m 二层梁承受上部传递荷载及自重产生弯矩为： 416.8+51.5=468.3KN.m 二层梁承受载能力计算

fy=360 As=4×314=1256 mm2 bf=410mm fcm=16.5 ho=610mm

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×1256/16.5×410=66.8mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×410×66.8×（610－66.8/2）=260.6KN.m 260.57＜468.3KN.m （不满足要求）

荷载继续向下传递：468.3 -260.6=207.7KN.m 6、一层梁承载力验算

梁自重及模板支架产生弯矩（计算同上）：M=51. 5KN.m 一层梁承受上部传递荷载及自重产生弯矩为： 207.7+51. 5=259.2KN.m 一层梁承受载能力计算

fy=360 As=7×490.9=3436 bf=410 fcm=16.5 ho=800-40=760 fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×3436/16.5×410=182.8mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×410×182.8×（760－182.8/2）=826.8KN.m

D- 133 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 259.2＜826.8KN.m 满足要求。

2.2、选取（1/L-K）交（2-3）轴区域计算下部支撑承载力（附图） 2.2.1框支梁K17（1）及KZL22（3）下部支撑楼层梁（L70（12）验算 KZL17（1）1000×2200 跨度：8100mm KZL22（3）800×2200 跨度：9600mm （1）、KZL17（1）1000×2200 梁线荷载计算（取1m长） 梁砼自重标准值：1.0×2.2×24=52.8KN/m 梁钢筋自重：1.0×2.2×3.5=7.7KN/m 梁（计算宽度取1.6m），模板及支架自重要标准值：4.8×1.6=7.68KN/m 恒荷载标准值：52.8+7.7+7.68=68.18KN/m

施工人员及设备荷载标准值：2.0×1.6=3.2KN/m 振捣砼荷载标准值：2.0×1.6=3.2KN/m 活荷载标准值：3.2+3.2=6.4KN/m

线荷载设计值：1.2×68.18+1.4×6.4=90.78KN/m （2）、KZL22（3）800×2200 线荷载计算（取1m长计算） 梁砼自重标准值：0.8×2.2×24=42.24 钢筋自重标准值：0.8×2.2×3.5=6.16 模板及支架自重标准值：4.8×1.4=6.72 恒荷载标准值：42.24+6.16+6.72=55.12KN/m 梁（计算宽度取1.4m）

施工人员及设备荷载：2.0×1.4=2.8 活荷载标准值：2.8+2.8=5.6KN/m

梁线荷载设计值：1.2×55.12+1.4×5.63=74.0KN/m

2、KZL22（3）800×2200梁下部型钢梁计算

型钢Ⅰ16、Ⅰx=1130、Wx=141cm3、g=20.5kg/m、跨度L=3130mm、间距顺梁方向按@450布置

D- 134 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范

Ⅰ16型钢梁承受荷载（转化为集中荷） P=74.0×0.45=33.3KN

M=P.ab/L=（33.3×1.0×2.13）/3.13=22.66KN.m

梁自重产生弯矩：M=1/8ql2=1/8×1.2×0.205×3.132=0.3 KN.m

σ=M/Wx=(22.66+0.3)×106/141×103=162.84N/mm2＜205N/mm2满足要求 挠度f=p.b(3L2－4b2)/48EI=7.6mm

3、KZL17（1）1000×2200梁下部型钢梁计算： M=1/8ql2=1/8×（90.78×3.132）=111.17kN.m W=M/σ=111.17×106/205=542×103mm3=542cm3

542/141=3.84根，取5根Ⅰ16，满足承载力要求。

挠度计算；f=5ql4/384EI=[5×（90.78/5）×3.134×1012]/384×206×103×1130×104=9.7mm

4、 框支架KZL17（1）及KZL22（3）下部支撑楼层梁（第一根）验算

梁L70（12）250×650、222；722，L1（12）250×650 222 ；422 L70（12）及对应下部楼层梁承载力计算 1）、梁L70（12）承担KZL22传递的线荷载分配：2.13/3.13×74.0KN/m=50.36KN/m 工字钢自重传递的线荷载分配：[1.2×（2.4+3.4）/2] ×241×1.0/0.45=1.86 KN/m 200厚现浇板传递的线荷载分配：13.08×0.75=9.81 KN/m 均布线荷载合计：50.36+1.86+9.81=62.03 KN/m

均布线荷载跨中弯矩值为：M均=1/8ql2=1/8×62.03×9.62=714.59 KN.m 2）、KZL17（1）传递集中荷载P:

P=(2.4+3.4-0.8）/2×90.78+1.2×[（2.4+3.4）/2] ×5×0.205=231.14KN 集中荷载下产生弯矩M1=P1.a.b/L=231.4×6.1×3.5/9.6=514.04KN/m M1=P1.a.b/L=231.4×4.5×5.1/9.6=552.58KN/m M2=P2.a.b/L=231.4×6.1×3.5/9.6=514.04KN/m

3）、弯矩叠加计算简图：

D- 135 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 4）、跨中最大弯矩叠加值计算：

M1在跨中弯矩为： 4.8/（4.8+0.3）×M1=520.08KN.m M2在跨中弯矩为： 4.8/（4.8+1.3）×M2=404.5KN.m 最大弯矩值Mmax=714.58+520.08+404.5=1639.16 KN.m 5、五层梁承载力计算（按“T”型截面梁计算） 梁L70（12）250×650，2

22；7

22， bf =1/3=（2.250/3）=750mm ， ho=（650

－40）=610mm ， fy =360，fcm=16.5 As=7×380=2661mm2

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×2661/16.5×750=77.4mm＜140mm（板厚）

梁承载力计算：M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×750×77.4×（610－77.4/2）=547.2KN.m 梁自重线荷载：1.2×（0.25×0.65+0.5×0.124）×25=6.98KN.m 梁自重荷载产生弯矩值：M=1/8ql2=80.4KN.m

547.2＜1639.16+80.4=1719.56 ，五层梁承载力不满足要求， 荷载向下层传递：1719.56-547.2=1172.36 KN.m 6、四层梁验算（按“T”型梁计算） L1（12）250×650， 2

22；6

25 bf =750mm ho=610

fy =360 As=6×490.9=2945 fcm=16.5

梁承载力计算：fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×2945/16.5×750=85.7mm

M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×750×85.7×（610－85.7/2）=601.5 KN.m 梁自重、模板及支架弯矩值计算：

梁自重线荷载：1.2×（0.25×0.65+0.5×0.14）×25=6.98KN/m 模板及支架：0.9×1.32=1.19KN/m

M=1/8ql2=1/8×（6.98+1.19）×9.62=94.19KN.m

601.5＜1172.36+94.19=1266.55 ，四层梁承载力不满足要求， 荷载向下层传递：1266.55-601.5=665.05 KN.m

7、三层梁承载力验算：

L3a（12）250×650， 222；725 bf =750mm

D- 136 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 fy =360N/mm As=7×490.9=3436mm fcm=16.5 N/mm ho=610mm 梁自重及模板支架产生弯矩：M=94.19KN.m（同上） 梁承载能力：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×3436/16.5×750=99.96mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×750×99.96×（610－99.96/2） =692.75KN.m

692.75＜665.05+94.19=759.24（三层梁不满足要求） 荷载向下层传递：759.24-692.75=66.5KN.m

8、二层梁承载力验算：

L3（4）250×650， 222；625 bf =750mm

fy =360N/mm2 As=6×490.9=2945mm2 fcm=16.5 N/mm2 ho=610mm 梁自重及模板支架产生弯矩：M=94.19KN.m（同上） 梁承载能力：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×2945/16.5×750=85.6mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×750×85.6×（610－85.6/2） =600.8KN.m

66.5+94.19＜600.8 二层梁满足要求。

2.2.2框支梁K17（1）及KZL22（3）下部支撑楼层梁（L1（12））验算 1、L1（12）250×650， 222 ；422

梁L1（12）承担KZL22传递的荷载配：1/3.13×74.0=23.KN/m 工字钢自重传递均布荷载

1.2×[（3.4+3.5）/2] ×0.241×（1.0/0.45）=1.9KN/m 200厚楼面传递均布荷载：13.08×0.90=11.77KN.m 均布荷载下产生最大弯矩：

M=1/8ql2=1/8×（23.+1.9+11.77）×9.62=429.81KN.m 框支梁K17（1）传递集中荷载：

[（3.4+2.4-0.8）/2] ×90.78=226.95KN 工字钢自重传递集中荷载：

1.2×[（2.4+3.4）/2] ×5×0.241KN=4.19 KN 集中荷载P=226.95+4.19=231.14KN 集中荷载产生弯矩：

M1=p1.a.b/L=（231.14×.4.5×5.1）/9.6=552.58KN.m M2=P2.a.b/L=（231.14×6.1×3.5）/9.6=514.05KN.m （4）跨中最大弯矩值： M1在跨中最大弯矩值：

4.8/（4.8+0.3）×M1=520.08 KN.m M2在跨中最大弯矩值：

4.8/（4.8+1.3）×M2=404.5 KN.m

最大弯矩值MmaX=429.83+520.08+404.5=1354.4KN.m

2、五层梁承载力验算：（按“T”型载面梁）：

L1（12）250×650， 222 ；422，bf =L/3=2225/3=740 mm ，ho=650-40=610mm

D- 137 -

222

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 fy=360 N/mm As=4×380=1520 mm fcm=16.5N/mm 梁自重线荷载：6.98KN/m

M=1/8ql2=1/8×6.98×9.62=80.4KN.m 梁承受最大弯矩计算：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×1520/16.5×740=44.8mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×740×44.8×（610－44.8/2）=321.4KN .m （320.35－80.4）＜1354.41 ，不满足承载力要求 荷载继续向下传递：（1354.40+80.4－321.4）=1113.4KN.m 3、四层梁验算：

L2（12）250×650，222 ；425

bf =740mm ho=610mm fy=360 N/mm2 As=4×490=1960mm2 f cm=16.5 梁自重线荷载：6.98KN/m

模板及支架自重：0.74×1.32=1.0KN/m

M=1/8ql2=1/8×（7.6+1.0）×9.62=91.93KN.m 梁最大承载力计算：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×1960/（16.5×740）=57.8mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×740×57.8×（610－57.8/2）=410.1KN.m 1113.4+91.93＞410.1KN.m 四层梁不满足承载力要求 荷载向下传递： 1114.5+91.93－410.1=795.23KN.m 4、三层梁验算：

L1（14）250×650 212；622 fcm=16.5N/mm2 As=6×380=2280mm2 bf=740mm ho=610mm 梁自重及模板支架产生弯矩：M=91.93KN.m 梁承载力计算：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×2280/(16.5×740)=67.2 M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×740×67.2×（610－67.2/2） =472.9KN.m

795.23+91.93＞472.9 三层梁不满足要求

荷载向下层传递： 796.34+91.93－472.9=414.26KN.m 5、二层梁承载力计算

L5（4）250×650 212;425 bf=740mm fcm=16.5 As=4×490.9=19.0mm2 ho=610mm

梁自重及模板支架产生弯矩：M=91.93KN.m 梁承载力计算

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×19/16.5×740=57.9mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×740×57.9×（610－57.9/2）=410.77KN.m 414.26+91.93＞410.77 二层梁不满足承载力要求 荷载向下层传递：414.26+91.93－410.77=95.42 6、一层梁验算：

L3-7（3）300×650 220 ;322

Bf=740mm fcm=16.5 N/mm2 As=3×380=1140mm ho=610mm 梁自重及模板支架产生弯矩：M=91.93KN.m

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×1140/16.5×740=33.6/2 M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×740×33.6×（610－33.6/2）=243.4KN.m

D- 138 -

222

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 95.42+91.93=188.46＜243.4，满足要求。 2.3、取跨度最大区域：（1/M）-（1/N）交（3）-（4）轴区域计算下部支撑承载力（附图）

KZL24（2）600×2200 ，KZL13（2）600×2000，KZL14（2）1000×2200， 1、梁线荷载计算： （1）、KZL24（2）600×2200 线荷载计算：（取1m长为计算对象） 梁砼自重标准值：0.6×2.2×24=31.68KN/m 梁钢筋自重：0.6×2.2×3.5=4.62KN/m

（1.2m）模板及支架自重：4.8×1.2=5.76KN/m 恒荷载标准值：31.68+4.62+5.76=42.06KN/m 施工人员及设备标准值：2.0×1.2=2.4KN/m 振捣砼荷载标准值：2.0×1.2=2.4KN/m 活荷载标准值：2.4+2.4=4.8KN/m

梁自重+支架线荷载设计值：1.2×42.06+1.4×4.8=57.19KN/m （2）KZL13（2）600×2000

梁砼自重标准值：0.6×2×2.4=28.8 钢筋自重标准值：0.6×2. ×.5=4.2 模板及支架自重标准值：4.8×1.2=5.76 恒荷载标准值：28.8+4.2+5.76=38.76 施工人员及设备标准值：2.0×1.2=2.4 振捣砼荷载标准值：2.0×1.2=2.4KN/m 活荷载标准值：2.4+2.4=4.8KN/m

梁自重+支架线荷载设计值：1.2×38.76+1.4×4.8=53.23KN/m

（3）KZL14（2）1000×2200（同KZL17（1）1000×2200）线荷载相同） KZL14（2）线荷载设计值：90.78KN/m 2、框支梁下部型钢梁计算 （1）KZL24（2）600×2200

工字钢：Ⅰ16 ，Ⅰx=1130 cm4 ，W=141cm3，g=20.5KN/m ， L=4500mm 垂直于梁方向布置工字钢Ⅰ16 @400，

工字钢梁自重产生弯矩：M=1/8ql2=0.52 KN.m。 Ⅰ16工字承受集中荷载：P=57.19×0.4=22.KN

M=P.a.b/L+0.61=（20.02×2.9×1.6/4.5）+0.52=24.11 KN.m σ=M/W=24.11×106/141×103=171.0N/mm2 171.0N/mm2＜205N/mm2 满足要求 挠度计算：

f=[p.b（3L2－4b2）]/48EI=[22.×103×1600×（3×45002－4×16002）]/（48×206

D- 139 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 ×10×1130×10）=16.6 mm

12.7mm＜4500/250=18mm 满足要求

（2）KZL14（2）1000×2200梁下部型钢梁计算 梁线荷载：90.78KN/m L=4.5m

Ⅰ16 Ⅰx=1130cm4 Wx=141cm3 g=20.5kg/m（0.205KN/m） M=1/8ql2=1/8×90.78×4.52=229.79KN.m

σ=M/W W总=M/σ=229.79×106N.mm/205N/mm2=1.121×106mm3 =1121cm3

W总/WX=1121/141=8根，(经挠度验算，取12根Ι16)

W=12×141=1692cm3 梁自重弯矩M=1/8ql2=1/8×（12×0.205）×4.52=6.23 σ=M/W=（229.79+6.23）×106/1692×103=139.5N/mm2＜205N/mm2

f=5qL4/384EI=[5×（90.78/12+0.205）×45004]/384×206×103×1130×104=17.8mm 17.8mm＜4500/250=18mm 满足要求 （3）、KZL13(2) 600×2000， 梁下部型钢梁计算 框支梁线荷载：53.23KN/m

工字钢I 16 、Ix=1130cm4、 Wx=141cm3、g=0.205 KN/m M =1/8ql2=1/8×53.23×4.52=134.74 KN.m

σ=M/W W总= M/σ=134.74×106/205=657cm3 657/141=4.7根 取7根I 16

挠度计算：f=5ql4/384EI=[5×（53.23/7+0.205）×45004]/384×206×103×1130×104=17.9mm＜4500/250=18mm 满足要求 3、框支梁KZL24（2）600×2200、KZL13（2）、KZL14（2）下部支撑楼层梁验算 五层梁：KL52（1）300×700 325；4 25 跨度L=9875 mm 四层梁：l16a（2）350×750 225；425 跨度L=9875 mm 三层梁：KL96（2）350×750 422；622 二层梁：L18（2）350×750 425；425 一层梁：L-4-8（2）350×750 425；425 选择截面较小的KL52（1）300×700作为验算对象： （1）、KZL24(2)梁线荷载传递到五层梁KL52(1)荷载分配： q1 =（2900＋250）/（4500＋250）×57.19=37.93 KN/m 工字钢自重产生均布荷载：

I 18@450：q2= 5.0m/2×0.214 KN/m×（1.0/0.45）=1.34 KN/m 均布荷载合计：q=37.93+1.34=39.27 KN/m （2）、KZL13(2) 、KZL14(2)对KL52(1)产生集中荷载计算： P1=6.6/2×90.78＋9×【（6.6＋0.5）/2】×0.241=307.27KN P2=6.6/2×53.23＋5×【（6.6＋0.5）/2】×0.241=179.94KN 均布荷载对KL52(1)产生弯矩：

M =1/8ql2=1/8×39.27×9.82=471.44 KN.m 集中荷载下产生弯矩：

34

D- 140 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 M1=p1a.b/l=（307.27×7.0×2.8）/9.8=614.54 KN.m M2=p2a.b/l=（179.94×5.3×4.5）/9.8=437.92KN.m 跨中弯矩叠加计算简图：

跨中弯矩叠加计算：

M中=471.44＋4.9/7.0×M1＋4.9/5.3×M2=1306.49 KN.m 在集中力P1处弯矩叠加计算：

M P1=M1＋2.8/4.5×M2＋（1/2ql×2.8－q×2.8×2.8/2）

=614.54＋272.48＋（1/2×39.27×9.8×2.8－39.27×1/2×2.82） =1271.87 KN.m

在集中力P2处弯矩叠加：

M P2=M2＋2.8/4.5×M1＋（1/2ql×4.5－q×4.5×4.5/2） =437.92＋465.24＋468.29 =1371.5 KN.m

跨内最大弯矩值为：M中、M P1 、M P2、三者中最大值：1371.5 KN.m 4.各楼层梁和承载力验算： 1）、五层梁承载力验算：

梁KL52(1) ：300×700 325； 425 L=9.8m 梁自重线荷载：1.2×（0.3×0.7×25） =6.3 KN/m M自=1/8qL2=1/8×6.3×9.82=75.63KN.m

梁承载力计算：fy=360 N/mm2 、As=4×490.9=19mm2 、ho=700－40=660mm、

D- 141 -

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 fcm=16.5 N/mm

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×19÷（16.5×300）=142.8 mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×300×142.8×660－142.8/2）=416.0KN.m 416.0<1371.5＋75.63=1447.13 KN.m 不满足要求 荷载继续向下传递：

1371.5＋75.63－416.0=1031.13 KN.m 2）、四层梁验算：

L16a(2) 350×750 225；425 ho=750-40=710mm fcm=16.5N/mm2 fy=360 N/mm2 、 As=4×490.9=19mm2 梁自重及模板支架自重线荷载：

1.2×（0.35×0.75×25＋0.9×1.32）=9.3 KN/m M=1/8ql2=1/8×9.3×9.82=111.65 KN.m 梁承载力计算：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×19/（16.5×350）=122.4 mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×350×122.4×（710－112.4/2）=458.6KN.m 458.6<1031.13＋111.65=1142.78 不满足要求 荷载向下层传递：

1142.78－458.6=684.18 KN.m 3）、三层梁验算：

KL96(2 ) 350×750 422； 622、ho=710mm 、fcm=16.5 N/mm2 fy=360 N/mm2 As=6×380=2280mm2

梁自重及模板支架产生弯矩（计算同上）： M=111.65 KN.m 梁承载力计算：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×2280÷（16.5×350）=142.0 mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×350×142.0×（710－142/2）=524.0 KN.m 524.0<684.18＋111.65=795.83 不满足要求 荷载向下层传递

795.83－524.0=271.83 KN.m 4）、二层梁验算：

L18(2) 350×750 、 422； 622 、ho=710mm fcm=16.5 N/mm2 、fy=360 N/mm2 As=4×490.9=19mm2

梁自重及模板支架产生弯矩（计算同上）： M=111.65 KN.m 梁承载力：

fy×As=fcm×bf×X , X =fy×As/fcm×bf =360×19/（16.5×350）=122.4 mm M=fcm×bf×X（ho-X/2）=16.5×350×122.4×（710－122.4/2）=458.6 KN.m 458.6>271.83＋111.65=383.48 满足要求。

3、框支梁下部无框架梁，直接由楼面板承受（无型钢梁支座）

根据设计图纸，有部分转换层框支梁直接支撑在下部楼面板的情况中，若采用型钢梁转换，一端支座为剪力墙，不宜安装型钢梁，考虑直接由板承受。其框支梁最大截面为：（J-K）交（4-6）轴：KZL28(1)1200×2200，及（J-K）交（1/5）-（1/6 ） KZL30(1)1200×2200，其下部现浇板分别为：（1）、五层板（单向板）：跨度3680、4500，板厚140mm，配筋10@130。（2）、四、三、二层板（单向板）：跨度3.9m，板厚130mm，配筋8@100。（3）、一层板（双向板）：跨度3.9m，板厚180mm，配筋双向双层10@170。

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2

B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 3.1、（J-K）交（4-6）轴KZL28(1)1200×2200，下部连续支撑计算 1、转换层荷载计算

1200宽梁底部支撑立杆间距为1.8m，则下层板支撑面积为1.8×8.6=15.5㎡ 模板及支撑架体系自重；4.8KN/㎡ 混凝土自重；24KN/m³ 钢筋自重：梁取3.5KN/m³ 施工人员及设备：2KN/㎡ 振捣荷载：2KN/㎡

则：梁混凝土重量：1.2×2.2×8.6×24=544.9KN 钢筋自重：1.2×2.2×8.6×3.5=79.5KN 模板及支撑系统重量：4.8×1.8×8.6=74.3KN 施工人员及设备荷载：8.6×1.8×2=31.0KN 振捣砼荷载：8.6×1.8×2=31.0KN

恒荷载设计值:1.2×（544.9+79.5+74.3）=838.44 KN 活荷载: 1.4×（31+31）=86.8 KN

则：转换层梁及支撑体系产生的总荷载为：925.24KN 转化为线荷载q转换层=925.24/8.6=107.58KN/m 2、转换层以下各层楼板承载力计算

1、五层板（单向板）验算，根据图纸设计：板跨度3.68m，板厚140mm，h。=120mm配筋10@130。砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时已达到100%强度。

转换层荷载传递到五层楼板产生弯矩计算，计算简图如下：

单向楼板最大跨度3.68m（取1m宽为计算单元）， 正弯矩筋均为三级Φ10@130。 转换层梁产生荷载(按近似集中荷载)p=107.58KN/m×1.0m=107.58kN，

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 M转换层=P×a×b/L=（107.58×2.85×0.83）/3.68=69.15KN.m 五层楼板自重g=1.2×25×1.0×0.14=4.2 kN /m， M自=(1/11)×4.2×3.682=5.17kN.m 按单向板计算，

五层楼板设计抗弯能力计算：M0=fcmbx(h。-x/2) ，fcmbx=fyAs，fy=360N/mm2， As=（1000/130）×78.5=603.8mm2 x=360×603.8/(16.5×1000)=13.2mm

设计抵抗弯矩能力M抗=16.5×1000×13.2×（120-13.2/2)=24.7KN.m 设计净抵抗弯矩能力M5净抗=M抗- M自=24.7-5.17=19.5 KN.m M转换层>M净抗

根据验算，五层梁板必须支撑,继续向下传递荷载。

向下传递荷载产生弯矩为：M转换层-M净抗 =69.15-19.5=49.65N.m

2）、四、三、二层板（单向板）验算，根据图纸设计：板跨度3.9m，板厚130mm，h。=110mm配筋

8@100。砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时已

达到100%强度。

第五层楼板荷载传递到四层楼板产生弯矩计算： 第五层模板及支撑架体系自重；1.2×1.1=1.32KN/㎡ 第四层板自重g=1.2×25×1.0×0.13=3.9 kN /m， M4自=(1/11)×（1.32+3.9）×3.92=7.22kN.m

第四层楼板设计抗弯能力计算：M0=fcmbx(h。-x/2) ，fcmbx=fyAs，fy=360N/mm2， As=（1000/100）×50.3=503mm2 x=360×503/(16.5×1000)=11.0mm

设计抵抗弯矩能力M抗=16.5×1000×11×（110-11/2)

=18.97KN.m 第四层楼板能承受外部传递荷载的净抗弯矩能力计算（即扣除模板支架及板自重产生的弯矩）M4净抗=M抗- M4自=18.97-7.22=11.75KN.m

第三、二层楼板能承受外部传递荷载的净抗弯矩能力计算结果同第四层

M净抗=11.75KN.m

第五层楼板荷载传递到一层楼板产生弯矩为：

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 M1传递= 49.65 -11.75×3层=14.4kN.m

根据验算，二、三、四层梁板必须支撑,继续向下传递荷载。

3）、一层板（双向板）验算，根据图纸设计：板跨度3.1×3.9m，板厚180mm，h。=160mm，配筋

10@170。砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时

已达到100%强度。

第二层模板及支撑架体系自重；1.2×1.1=1.32KN/㎡ 第一层板自重g=1.2×25×1.0×0.18=5.4 kN /m， 查双向板计算系数表：l01/l02=3.1/3.9=0.8 查得正弯矩系数最大值为0.0463

M1自=0.0463×（1.32+5.4）×3.12=2.99kN.m 第一层楼板设计抗弯能力计算：M抗=γsfyAsh。

γs=0.9；fy=360N/mm2；As=（1000/170）×78.5=461.8mm2 ；h。=160mm M抗=γsfyAsh。=0.9×360×461.8×160=23.94 kN.m M1净抗=M抗- M1自=23.94-2.99=20.95 kN.m M净抗=20.95 kN.m > M1传递=14.4

根据验算，一层板能承受上部传递荷载，满足安全要求。

3.2、（J-K）交(1/5-1/6 ) KZL30（1）1200×2200，下部连续支撑计算 1、KZL30（1）1200×2200，线荷载设计值：107.58KN/m

取1m现浇板为计算单元，跨度L=4600,计算简图如下

转换层荷载传递到五层楼板产生弯矩计算：

单向楼板最大跨度4.6m（取1m宽为计算单元）， 正弯矩筋均为三级Φ10@130。 转换层梁产生集中荷载p/2=107.58KN/m×1.0m/2=53.8kN， M1=（P/2）×1.0×3.6/4.6=（53.8×1.0×3.6）/4.6=42.1KN.m M2=（P/2）×1.6×3.0/4.6=（53.8×1.6×3.0）/4.6=56.1KN.m MMAX=(1.3/1.6)×56.1+(3.3/6.6)×42.1=84.2 KN.m 2、1至5层楼楼面承载力验算：

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 由上述计算得出:M5净抗= 19.5 KN.m; M4净抗= M3净抗= M2净抗= 11.75KN.m; M1净抗= 20.95 kN.m 1至5层楼楼面板承受弯矩设计值为：M5净抗+ M4净抗×3+ M1净抗=75.7 KN.m MMAX =84.2>75.7 KN.m，1至5层楼楼面板承载力不满足要求，荷载继续向下传递， 3、负一层板验算，根据图纸设计：蜂巢空心板，板厚400mm（咨询结构设计：板折算等效厚度为0.7×400=280mm），板跨度8.5×9.4m，h。=260mm，取1.05m板宽，配筋：2

16，

面积：As=2×201.1=402.2mm2。砼为C30,而根据实际施工进度测算，该层楼板在转换层施工时已达到100%强度。

第一层模板及支撑架体系自重；1.2×1.1=1.32KN/㎡ 负一层板自重计算：

60mm板面及150×340的肋梁折算厚度为：60+(340×150×(1050×2-150)/1050/1050=150mm

蜂巢板自重：1.2 kN/0.81㎡=1.48 KN/㎡ g=1.2×25×1.0×0.15+1.2×1.48=6.3 kN /m， 查双向板计算系数表：l01/l02=6.9/8.1=0.85 查得正弯矩系数最大值为0.0431 M负1自=0.0431×6.3×6.9=12.93kN.m

负一层楼板设计抗弯能力计算：M抗=γsfyAsh。 γs=0.9；fy=360N/mm2；As=461.8mm2 ；h。=160mm M抗=γsfyAsh。=0.9×360×402.2×260=33.88 kN.m M负1净抗=M抗- M1自=33.88-12.93=20.95 kN.m

M负1净抗+75.7=96.65 kN.m> MMAX =84.2 kN.m, 满足要求

由上述计算得出，针对转换层框支梁直接支撑在现浇板上的情况，采用工字钢I 16或I 18进行荷载转换后传递到楼层框架梁（或次梁）上。由框架梁（或次梁）来承受转换层的框支梁产生的总荷载。通过选取具有代表性的几种框支梁支撑体系的验算结果分析后，框支梁下部的楼层梁支撑体系设计如下： 1、转换层200厚现浇板下部楼层板支撑体系

4、5层楼面板支撑体系不拆除，利用3、4、5层楼面板及支撑体系共同承受转换层楼板施工荷载，满足安全施工承载力要求。

2、转换层框支梁直接支撑在下部框架梁上的连续支撑体系

当转换层框支梁直接支撑在下部主框架梁上，若第5层楼面框架梁截面为：800×1200，则采用五层梁支撑体系不拆除，利用4、5层楼面梁共同承受转换层框支梁荷载，能满足承载力验算要求。

3、转换层框支梁直接支撑在下部楼层板上的连续支撑体系

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 转换层框支梁直接支撑在下部楼面板的情况中，若部分框支梁不宜采用型钢梁转换，则直接由楼层板承受框支梁的荷载，该部位的楼层板采用二层至五层支撑体系不拆除，利用1至5层楼层板共同承受转换层框支梁（按该类情况中梁最大截面：1200×2200为代表计算）荷载，另（J-K）交(1/5-1/6 ) KZL30（1）1200×2200，由于跨度达4.6m需利用负一至5层楼层板共同承受转换层框支梁才能满足承载力验算要求。 4、转换层框支梁直接支撑在下部楼层板上的连续支撑体系

转换层框支梁直接支撑在现浇板上的情况，采用工字钢I 16或I 18进行荷载转换后传递到楼层框架梁（或次梁）上。由框架梁（或次梁）来承受转换层的框支梁产生的总荷载。则采用二层至五层梁支撑体系不拆除，利用1至5层楼面梁共同承受转换层框支梁荷载，能满足承载力验算要求。

根据计算书结果并结合梁截面尺寸大小，工字钢设计方案分以下两种情况：

4.1当框支梁同承受传递荷载的楼层梁垂直相交时，工字钢顺框支梁方向集中布置（在框支梁支撑架宽度范围均匀排列，(具体详工字钢平面布置图)）。

4.2当框支梁同承受传递荷载的楼层梁平行时，工字钢垂直于框支梁方向均匀布置，间距@300--450(具体详工字钢平面布置图)。 4.3、C塔楼框支梁下部工字钢设计布置方案 1、(J)-(K) 轴交(3)-(1/4)轴区域 （1）、KZL20（3）1200×2500，顺梁梁方向布置9Ⅰ16） （2）、KZL21（3）800×1200，顺梁梁方向布置4Ⅰ16） （3）、KZL25（1）800×1600，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450 2、（J）-（K）交（1/4）-（1/5）轴区域： （1）、KZL20（3）1550×2500，顺框支梁方向布置11根Ⅰ16 （2）、KZL28（1）1200×2200，垂直于框支梁方向布置Ⅰ16@350 （3）、KZL21（3）800×1200，顺框支梁布置4根Ⅰ16 3、(J)-(K) 轴交(1/5)-(1/6)轴区域 （1）、KZL20（3）1200×2500，顺梁梁方向布置15Ⅰ16） （2）、KZL21（3）800×1200，顺梁梁方向布置7Ⅰ16） （3）、KZL30（1）1200×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16间距@250 （或负1层至5层连续支撑）。 4、（K）-（1/L）交(2)-(3) 轴区域 （1）、KZL22（3）800×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16间距@450 （2）、KZL17（1）1000×2200，顺梁方向布置5Ⅰ16 5、(J)-(1/N)交(2)-(3)区域 （1）、KZL2（3）800×200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450 （2）、KZL16（2）1000×2200，顺梁方向布置5Ⅰ16 （3）、KZL14（2）1000×2200，顺梁方向布置5Ⅰ16 6、（1/M）-（1/N）交（3）-（4）轴区域 （1）、KZL24（2）600×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@400 （2）、KZL14（2）1000×2200，梁下部顺梁方向布置12Ⅰ16 （3）、KZL13（2）600×2000，顺梁方向布置7Ⅰ16 7、(1/L)-(1/M) 轴交(3)-(4) 轴区域 （1）、KZL24（2）600×2200，顺梁梁方向布置4Ⅰ16 （2）、KZL15（2）800×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450 （3）、KZL16（2）1000×2200，采用1层~5层现浇板连续支撑（支撑宽为1600）

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B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 8、（K）-（1/K）轴交（1/4）-（1/5）轴区域 （1）、KZL18（1）800×2200，顺梁梁方向布置4根Ⅰ16。 （2）、KZL26（1）1000×2200，垂直于梁方向布置按Ⅰ16@350。 （3）、KZL27（2）800×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450。 9、(K)-(1/K) 轴交(1/5)-(1/6) 轴 区域

（1）KZL19（1）800×2200，顺梁梁方向布置7Ⅰ16 （2）KZ29（1）800×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450

4.4、D塔楼框支梁下部工字钢设计方案 1、（X）-（Y）轴交（3）-（6）轴区域 （1）、KZL14（3）800×2000，顺梁梁方向布置4Ⅰ16。 （2）KZL26（1）800×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450。 （3）KZL28（2）1000×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450。 （4）KZL29（1）1000×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450。 2、(1/U)-(X）轴交(2/4）-(6）轴区域

（1）KZL15（2）850×2400，该梁跨度大，不便采用型钢梁，利用1至5层楼面连续支撑板支承，满足要求。

（2）KZL17（1）1100×2300，KZL16（1）1300×2300

该梁正下方均有350×750、300×700框架梁，直接利用1至5层框架梁连续支撑。 （3）KZL28（2）1000×2200 ，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450 （4）KZL28’ 800×2200，顺梁梁方向布置4Ⅰ16 3、（1/R）-（X）轴交（2）-（3）轴区域

（1）KZL18（1）1000×2300，顺梁梁方向布置6Ⅰ16 （2）KZL196（1）1000×2200，顺梁梁方向布置6Ⅰ16 （3）KZL20（1）600×2200，顺梁梁方向布置4Ⅰ16 （4）KZL22（2）800×2200 ，顺梁梁方向布置5Ⅰ16 （5）KZL23（2）600×2000，顺梁梁方向布置4Ⅰ16

（6）KZL24（4）800×2200，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450 （7）KZL25（4）900×2400，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450 4、（1/R）-（U）轴交（3）-（4）轴区域

（1）KZL21（1）800×2400，垂直于梁方向布置Ⅰ16@450

（2）KZL22（2）800×2200，在1至5层楼梯间采用连续支撑体系。 信你自己罢！只有

你自己是真实的，也只有你能够创造你自己

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