ｌ５８ 公 路 与 汽 运 Ｈｉｇｈｗａｙｓ＆Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ 第４期 ２０１１年７月 九江长江公路大桥双壁整体式钢吊箱设计 费伦林 ，邓江维 ，江祥林。 （１．江西省高速公路投资集团有限责任公司，江西南昌 ３３００２５；２．江西省高速公路投资集团 有限责任公司温沙管理处，江西南昌 ３３００９６；３．江西省交通厅科学研究院，江西南昌 ３３００３８） 摘要：随着跨江、跨河、跨海湾特大型桥梁建设的快速发展，桥梁深水基础越来越平常化，而作 为深水施工临时止水结构的钢吊箱对深水基础施工起着至关重要的作用。文中对丸江长江公路 大桥北主塔２２ 主墩承台钢吊箱设计与施工关键技术进行了研究。 关键词：桥梁；深水承台；钢吊箱；设计与施工 中图分类号：Ｕ４４３．２５ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７１－－２６６８（２０１１）Ｏ４一Ｏ１５８一Ｏ７ 九江长江公路大桥处于长江中下游，是国家发 改委规划确定的７Ｏ座长江过江通道之一，为规划的 “五纵七横”国道主干线北京至福州中的关键工程， 也是７９１８高速公路网福州至银川主线的重要组成 斜拉桥（长江两岸大堤间距２．２３ ｋｉｎ），在同类型斜 拉桥中其主跨居“世界第六、国内第四”。北塔２２ 主墩采用哑铃形承台，横桥向总宽度８２ ｍ，圆形部 分直径３０ ｍ，承台高８ ＩＴＩ，系梁宽１４ １ＴＩ。承台的每 个圆形部分布置１９根桩基，系梁下布置５根，承台 下共布置４３根直径２．５ １ＴＩ、长８８ １ＴＩ的钻孑Ｌ灌注桩。 桩基在承台下呈梅花形布置，按摩擦桩设计。北塔 基础结构见图１。 部分。位于已建九江公铁大桥上游１０．８ ｋｍ处。 １ 工程概况与水文条件 九江长江公路大桥为主跨８１８ １ＴＩ双塔混合梁 ８ ８ ∞ （ａ）立面图 （ｂ）侧面图 （ｃ）平面图 图１北塔基础的构造（单位：标高ｍ，其他ｅｒａ） 公 路 与 汽 运 总第１４５期 Ｈｉｇｈｗａｙｓ＆Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ １５９ ２２ 主墩承台采用钢吊箱作为施工止水结构。 湖出流影响，汛期为５～１０月。表１为近６年长江 考虑加工、定位误差，钢吊箱内部尺寸与永久结构尺 水位（九江站）统计。 寸相比，每边各扩大５ ｃｍ。钢吊箱呈哑铃形，双壁 实测水流速：２００９年１０月１０日约为１．７ ｍ／ｓ； 结构厚度１．４ ｍ，总长８４．９ ｍ，宽３２．９ ｍ，双壁部分 ２００９年１１月１０日约为１．８ ｍ／ｓ；２００９年１２月５ 高１６ ｍ，起吊重量达１ ７６１ ｔ。 日约为１．８ ｍ／ｓ；２０１０年６月２Ｏ日约为２．１２ ｍ／ｓ； 桥址处所在河段上承上游径流来水，下受鄱阳 ２０１０年９月１２日约为１．８７ ｍ／ｓ。 表１ 近６年长江水位九江站统计结果（黄海高程） ２钢吊箱总体施工方案比选 钢吊箱施工。钢吊箱呈哑铃形，外壁长ｌ１７．９５ ｍ、 宽５２．３０ ｍ，壁间宽２ ｍ，高１６ ｍ，沿高度方向分３ ２．１ 国内类似特大型桥梁承台施工钢吊箱方案 节（６．６ ｍ＋３．８ ｍ＋６．０ ｍ），总重５ ３１６ ｔ。 ２．１．１润扬长江公路大桥北汊斜拉桥 钢吊箱制作、施工工艺：先搭设钻孔平台进行钻 润扬长江公路大桥北汉桥为１７５．４ ｍ＋４０６ ｍ 孔施工，施工完成后拆除钻孔平台梁系，搭设钢吊箱 ＋１７５．４ ｍ三跨连续钢箱梁斜拉桥，索塔采用花瓶 拼装平台。钢吊箱第一次下放重量超过２ ８００ ｔ，提 形砼结构。承台采用钢吊箱进行施工，钢吊箱内口 升下放选用ＤＬ—Ｓ液压系统，共采用１６个ＤＬ一 尺寸３６．１ ｍ×２３．５ ｍ，外口尺寸３９．１ ｍ×２６．５ ｍ， ￥４１０液压千斤顶提升下放。钢吊箱入水自浮定位 总高度１４．４０８ ｍ，分４个节段制作，自下而上的分 稳定后，拼装接长钢吊箱的二、三节壁体，注水下沉， 段模式为２．５ ｍ＋３．０ ｍ＋７．３ ｍ＋１．２ ｍ，首节段 直至钢吊箱下沉就位。 钢吊箱重约２６０ ｔ，钢吊箱总重７６６．６５ ｔ。 ２．１．３南京长江三桥 钢吊箱制作、施工工艺：底节段２．５ ｍ在距桥 南京长江三桥主桥为钢索塔钢箱梁双索面五跨 位下游１．５ ｋｍ的某船厂进行散拼，３００ ｔ起重船配 连续斜拉桥，其跨径布置为６３ ｍ４－２５７ ｍ＋６４８ ｍ 合气囊整体下水，拖轮拖带浮运到桥位，采用２艘 ＋２５７ ｍ＋６３ ｍ，南、北塔索塔承台呈哑铃形。南塔 （１５０、３００ ｔ）起重船配合整体吊装；二、三、四节工厂 钢吊箱为双壁自浮式结构，平面形状呈哑铃形，总长 分片加工，桥位进行接高。 ８４ ｍ，圆端直径２９ ｍ，系梁宽１３．８ ｍ，总高２２．１ ２．１．２苏通长江大桥 ｍ，钢吊箱总重３ ｉ００ ｔ。 苏通长江大桥为主跨１ ０８８ ｍ的双塔双索面钢 南塔钢吊箱制作、施工工艺：钢吊箱首节在船厂 箱梁斜拉桥，承台为哑铃形结构。承台采用自浮式 制作，通过船台滑道下水，浮运至施工现场，利用锚 １６Ｏ 公 路 与 汽 运 Ｈｉｇｈｗａｙｓ＆Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ 第４期 ２０１１年７月 碇系统定位，钢套箱接高下放后与钢护筒连接形成 钻孔平台施工钻孔桩，最后完成封底和承台施工。 钢吊箱竖向分３个节段制作，自下而上的分段模式 为７．８ ｍ＋６．５ ｍ＋７．８ ｍ，首节段７．８ ｍ整体加工 及下水，浮运重量约１ ５００ ｔ。 ２．１．４南京长江四桥 装，拼装完成后将底板骨架吊放在墩位上的拼装平 台上对称进行壁体拼装。拼装完成后由２台大型起 重船（１ ２００、ｌ ０００ ｔ）整体抬吊安装。 ２．１．５上海崇明越江通道长江犬桥 上海崇明越江通道长江大桥Ｂ５标段ＰＭ６１ 墩、ＰＭ６２ 墩承台钢吊箱为双壁结构，长７６．４ ｍ，宽 南京长江四桥为主跨１ ４１８ ｍ的双塔三跨悬索 ４１．４ ｍ，高１０ ｍ，吊装重量约１ ４００ ｔ。 钢吊箱制作、施工工艺：钢吊箱在船厂分块加 工、整体拼装，滑道下水后由拖轮拖带至施工现场， 采用２艘大型起重船抬吊就位。 ２．２方案比选 桥，南塔承台为哑铃形。钢吊箱长８４．５ ｍ，宽３９．０ ｍ，高１４．９ ｍ，重约１ ８００ ｔ。 钢吊箱制作、施工工艺：先搭设钻孔平台进行钻 孔施工，施工完成后拆除钻孔平台梁系，搭设钢吊箱 拼装平台。钢吊箱壁体在车间分块加工后运至现 场。钢吊箱底板骨架在墩位附近的拼装船上进行拼 参考其他类似工程的施工经验，结合自身特点， 确定九江长江公路大桥钢吊箱施工方案（见表２）。 表２九江长江公路大桥钢吊箱施工方案比较 确保工程进度掌 提高经济效益，最终选定方案一，为 兰 程，Ｆ为３整体式钢吊箱设计ＩＦＩ 一 一 …一 一 诒柙、钢吊箱在加工厂分段加工、整体拼装，气囊法下水后 浮运至现场，采用３艘起重船抬吊进行安装。 ３．１ 总体设计思路 以钢吊箱施工流程为基础、钢吊箱施工过程中 公 路 与 汽 运 总第１４５期 Ｈｉｇｈｗａｙｓ＆Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ３．４钢吊箱基本尺寸 １６１ 不同状态为分析对象对钢吊箱结构加以优化。 ２２ 主墩钢吊箱的施工流程为后场加工拼装、 整体下水、拖带浮运、起重船抬吊安装、现场定位、拉 压杆固定、浇筑封底砼、抽水、施工承台，施工过程中 钢吊箱壁体厚度１．４ ｍ；吊箱高度１７．５ ｍ；壁 体外周长２１８．７６５ ｍ；壁体内周长２１０．２８９ ｍ；吊箱 外面积２ ０４８．５５８ ｍ。；吊箱内面积１ ７４８．０２２ ｍ ；夹 壁内面积３００．５３６ ｒｆｌ ；护筒的总面积２７２．３９２ ｍ ； 护筒的总周长３８３．６５１ ｒｆｌ。 ３．５钢吊箱结构布置（见图２、图３）。 ３．６吊箱重量 钢吊箱双壁结构重１ １９２ ４１１ ｋｇ；封底隔舱重 存在可能导致吊箱结构破坏的因素，需对其加以分 析，根据计算结果对相对薄弱的地方进行加强，确保 钢吊箱施工过程的安全性。 ３．２设计关键点 根据钢吊箱施工流程，从保证钢吊箱结构安全 角度出发，设计过程中主要考虑以下几点： （１）钢吊箱底板的控制工况为气囊下水（刚度 及强度）、起吊（刚度）及浇封底砼（强度）。 （２）钢吊箱壁体（刚度及强度）及封底砼（强度 及握裹力）的控制工况为抽水及浇筑承台。 （３）抽水时钢护筒的握裹力及浇筑承台时桩基 的抗压。 １９ ８９４ ｋｇ；底板结构２６２ ８６７ ｋｇ；钢管支撑３９ ９１５ ｋｇ；起吊吊耳１６ ４３２ ｋｇ；拉压杆１６０ ４０２ ｋｇ；连通器 １ １３６ ｋｇ；导向装置８ ０２０ ｋｇ；底板桁架３９ ０４６ ｋｇ； 底板桁架端加强结构５ １４４ ｋｇ；拖拉吊耳２ ８１４ ｋｇ； 顶推架８ ８３２ ｋｇ；壁体与底板问联系梁３ ５７６ ｋｇ；吊 箱起吊重量１ ７６０ ４８９ ｋｇ；钢吊箱单壁结构２４ １６２ ｋｇ；钢吊箱入水底板垫板１８８ ９９０ ｋｇ；吊箱总用钢量 １ ９７３ ６４１ ｋｇ。 ３．３ 吊箱设计基本参数 吊箱双壁顶标高＋１６．０ ｍ；吊箱单壁顶标高＋ １７．５ ｒｒｌ；第一层承台顶标高＋７．００ ｍ；承台底标高 ＋３．００ ｒｒｌ；首层承台浇筑厚度４．０ ｍ；封底砼底标高 ＋０．００ ｍ；封底砼厚度３．０ ＩＴＩ；钢护筒顶标高＋１８．５ ｍ；护筒规格西２ ８４０ ｍｍ（外径）；砼握裹力１５０ ｋＮ／ｒｎ （按已实施桥梁经验取值）；封底砼强度等级 Ｃ２５；素砼容重２４ ｋＮ／ｍ。；钢筋砼容重２５ ｋＮ／ｍ。； 钢材容重７８．５ ｋＮ／ｍ。；起吊能力，整体吊装，１ ２００、 ３．７钢吊箱结构计算工况及计算结果 ３．７．１计算工况 计算工况如下：工况一，钢吊箱气囊下水阶段结 构强度验算；工况二，钢吊箱浮运时结构稳定性验 算；工况三，钢吊箱吊装阶段结构强度验算；工况四， 钢吊箱封底阶段结构强度验算；工况五，抽水工况结 构强度验算；工况六，承台第一次砼浇筑阶段结构强 度计算及封底砼承载力计算。 ８００、５００ ｔ起重船；设计水位，设计高水位（抽水及施 工承台）＋１７．１４ ｍ，设计低水位＋１３．００ ＩＴＩ；设计水 流流速２．０ ｍ／ｓ。 对上述６个工况分别进行计算，结果显示，除工 况六需要进行体系转换加固外，其他均能满足设计 要求。下面说明工况三和工况六的计算。 ８４ ９００ １ ４００卜＿。－－ｊ Ｚ ３） Ｕ Ｉ １Ｚ： ’ ｌ １ ： Ｉ 了 ■— ’ＩＺ：） ｉ ｌＺ： — — ＝ —了 ■ ｊ ｌＺ３ ｊ ｌＺ） — ■ １ ４ｏｏ 钢吊箱顶柱 ｊ ＩＺＤ ｊ ｌ ３ Ｚ ３）Ｕ ８ ７１４ Ｉｎ 一 ． 一 ．５０ｃ 一一 ＋１７．５０ｏ ＋１ ｋ．ｒ一 设计高水位８一 ｏ里！ ． ７ 窿 遵 拉白 顶标 ／钢管支撑￣８００ｘｌＯ 一 一 ，连逼 一 ｒ低水位： ＋ Ｘ钢自 ， ／，２ ８・ ｝０ 承占－顶标高１．０００／钢管支撑 １ ０００×１２ ，－７＋１０ “ ．（ ０ —— 一 勾水位 夏 ｉＣ ０ 箱壁体 ８‘仕 姜 Ｉ 岛 ＋８． 爱 曷１ × 訇 Ｉ ， ｒ 、～ １ ３ ｌ＜ ／， ＼ ＜ ＜ ） ＜／ ， 鹰 板析 刭 【承台底粝 谚 辩 层 承台 ＋３．ｏ（垃 ｊ － 蠢 Ｊ匿 舱 ● ／ ● ｊ 衙 垢毒 ・ ：± ・‘ ● Ｉ 钢吊： ＋Ｏ． 尉 嚆 ３． ０ ＋Ｕ．Ｕ（ Ｄ 一 体底 板次粱ＨＮ１７５ｘ９（￣ 底主板梁面Ｈ板Ｎ４ｔ０－０６ｘ ２ｍＮ０ ￣ （ａ）钢吊箱下沉到位时 ｅ圭 一 ～Ｅ砼扈 ； 一 每 ０ （ｂ）钢吊箱内干施工时 。ｌ 图２钢吊箱的剖面图［单位：水位和高程为ｍ（８５高程系），其他为ｍｍ３ １６２ 公 与 汽 运 Ｈｉｇｈｗａｙｓ＆Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ １ ２ ５５０ ３ １２５。 ３ １２５． ３ １２５． ３ １２５， ６ ７５０ ．６ ７５０． ３ １２５． ３ １２５． ３ １２５． 第４期 ２０１ １辛 月 ３ １２５．１．４００ 莩 二 ｝ｌ２ 底板面板 １２ ６ ７５０ Ｉ …‘６ ７５０ １ ＝ §ｌ２ §１列 ． 板１０ ｍ￣一： 底板桁架 ｚ ４３ ∞’ ¨ｍ－￣ＩＯ（Ｕ＇／Ｓ ｙ５ 、 ／； 一 ＝ ／ ∞ 口 ０ ｎ凸凸凸 『＼７ ｔ Ｉ ｔ Ｉ● ｛ｌ ｝ ０虹 ｛ｒ Ｉ ｌ Ｉ々 零 ●●｜●ｌ Ｉ｜’● 磊 胤曩 肇 Ｉ 、 ／２－主０ｘ ２Ｑ０ ｎ 、＼ 一 拉压 √ １ ４ＯＯ／ ，，ｌ Ｌ ＼／ ＼八／＼／Ｗ、 Ｌ ／ ／ ＼／Ｗ！ ， ＼／Ｖ 、 封底隔舱／偌 １二 景暑 ， 、 ／、 ， ｍ ，ｑ－ 嬲’’’’’’’ Ｉ， 一 、 ＼／ ＼／，Ｖ＼＼／ｒＶ＼ ／Ｖ、八八／Ｗ＼ 竺 一 》 麟Ｉ ｌ Ｉ’ Ｉ Ｉ ｌＩＩ｜’ Ｕｌ 锕护衙 垦 ，，， ／、 ， ｌ口 。Ｉ 出 Ｌ厶 。 ，ｑ－ Ｉｎ一 ＼犯。∞＝ ＝ ｌ 嘲头区 ３０ ５６４ Ｉ 二 ￣一圆头区３０： ；６４ ４…，３ ２ＯＯ莩 －一 ｛ Ｉ 系粱区２３ ７７２ （ａ）＋０．Ｏ０～＋３．Ｏ０ ｍ标高处 ～ ＝＿【∞ｇ咕Ｉ＿【 ８＿【＝ ｇ！＿【＝＿Ｉ∞ 一 （ｂ）＋３．００～＋１７．Ｏ０ ｍ标高处 图３钢吊箱的平面布置［单位：水平和高程为ｍ（８５高程系），其他为ｍｉｎｉ ３．７．２钢吊箱吊装阶段结构强度验算 该工况计算钢吊箱起吊时结构强度，其分析模 型见图４。对索上端（起重船起吊吊点处）取固结约 束。钢吊箱起吊约１ ７６１ ｔ，采用ｌ ２００、５００、８００ ｔ ３ 艘起重船同步抬吊进行安装。计算结果见表３。 ３．７．３承台第一次砼浇筑阶段结构强度计算及封 底砼承载力计算（＋８ ｍ施工水位） 计算时，取最不利情况低水位＋８．０ ｍ，夹壁水 位取＋２．５ ｍ，验算浇筑首层承台４．０ ｍ时封底砼 强度及握裹力。 图４钢吊箱吊装阶段结构有限元模型 公 路 与 汽 运 总第１４５期 Ｈｉｇｈｗａｙｓ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ １６３ 表３钢吊箱吊装阶段结构强度计算结果 力） 力） 注：钢丝绳最大拉力１ １７２ ｋＮ，最小拉力为８７０ ｋＮ。 （１）验算条件。钢吊箱浇筑第一层４．０ ｍ承台 弯强度要求。 时验算条件如下：封底底标高一０．１ ｍ；封底砼厚度 （５）封底砼与钢护筒握裹力计算。钢护筒处节 ３．０ ｍ；垫层０．２ ｍ；施工水位＋８．０ ｍ。 点编号见图８，各节点（钢护筒）处的握裹力见表４。 （２）施加载荷。１）由于钢吊箱浇筑首层承台 时钢护筒已经切割，钢吊箱重量、钢吊箱夹壁内水的 重量（竖直向下）与水对钢吊箱夹壁的浮托力（竖直 向上）相互抵消；２）３．０ ｍ封底砼自重（由计算程序 自行考虑）；３）０．２ ｍ垫层自重；４）浇筑首层承台 ４．０ ｍ对封底砼的压力；５）水对封底砼的浮托力； ６）作用于封底砼顶面的压力的合力为２５×４＋２４× ０．３—１Ｏ×［８一（一０．１）］一２６．２ ｋＰａ。 （３）边界条件。浇筑首层承台时，取封底砼与 钢护筒的接触面为固结约束。 浇筑首层承台时封底砼各向主应力见图５～７。 图６浇筑首层承台时封底砼第二向主应力（单位：Ｐａ） 图５浇筑首层承台时封底砼第一向主应力（单位：Ｐａ） 图７浇筑首层承台时封底砼第三向主应力（单位：Ｐａ） 由图５～７可以看出：封底砼的最大拉应力为 钢护筒所能承受的最大握裹力 １．１６ ＭＰａ，最大压应力为１．１２ ＭＰａ。封底砼等级 Ｆ＝１５０Ａ：＝＝１５０×（７ｒ×２．８４Ｘ２．８）一３ ７４７ ｋＮ 取Ｃ２５，其轴心抗压强度为ｌＩ。９ ＭＰａ，轴心抗拉强 由表４可以看出：５５４８１、５５４８２、５５４８３、５５５０３、 度为１．２７ ＭＰａ。故采用厚度为３．０ ｍ、等级为Ｃ２５ ５５５０４节点处的钢护筒握裹力均超过钢护筒所能承 的封底砼能满足首次浇筑４．０ ｍ承台时封底砼抗 受的最大握裹力；５ ５４７０、５ ５４７７、５５４９２及５ ５４ ９ ９ 公 路 与 汽 运 Ｈｉｇｈｗａｙｓ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ 第４期 １６４ 图８钢护简处节点编号 表４各节点（钢护筒）处的握裹力 节点编号 节点编号 ５５４６２ ０．２８９ ７３ ５５４８４ ０．２８９ ７６ ５５４６３ ０．２５２ ６７ ５５４８５ ０．２５２ ６８ ５５４６４ ０．２５７ ８１ ５５４８６ ０．２５７ ８１ ５５４６５ ０．２５２ ９５ ５５４８７ ０．２５２ ９５ ５５４６６ ０．３４６ ７６ ５５４８８ ０．３４６ ７５ ５５４６７ ０．３３７ ９５ ５５４８９ ０．３３７ ９５ ５５４６８ ０．２５２ ６７ ５５４９０ ０．２５２ ６７ ５５４６９ ０．２５２ ５３ ５５４９ｉ ０．２５２ ５２ ５５４７０ ０．３５５ ９２ ５５４９２ ０．３５５ ９２ ５５４７１ ０．２８９ ６７ ５５４９３ ０．２８９ ６６ ５５４７２ ０．３３７ ７９ ５５４９４ ０．３３７ ８０ ５５４７３ ０．２９０ ６４ ５５４９５ ０．２９０ ６５ ５５４７４ ０．３３７ ９５ ５５４９６ ０．３３７ ９０ ５５４７５ ０．２５２ ６７ ５５４９７ ０．２５２ ６６ ５５４７６ ０．２５２ ５１ ５５４９８ ０．２５２ ５１ ５５４７７ ０．３５５ ８８ ５５４９９ ０．３５５ ９０ ５５４７８ ０．２８９ ６２ ５５５００ ０．２８９ ６５ ５５４７９ ０．３３７ ８６ ５５５０１ ０．３３７ ８５ ５５４８０ ０．２９０ ６３ ５５５０２ ０．２９０ ６１ ５５４８１ ０．５０２ ３６ ５５５０３ ０．５０２ ４６ ５５４８２ ０．５０２ ４８ ５５５０４ ０．５０２ ４１ ５５４８３ ０．５４４ ３２ 注：总握裹力为０．１３８ ２２×１０。Ｎ。 节点处的钢护筒握裹力为３ ５６０ ｋＮ，与封底砼所能 承受的最大握裹力相差不大；其余钢护筒最大握裹 力为３ ４６８ ｋＮ。需对５５４８１、５５４８２、５５４８３、５５５０３、 ５５５０４及５５４７０、５５４７７、５５４９２、５５４９９共９根护筒上 的拉压杆进行体系转换。 实际施工过程中，对所有拉压杆都进行了体系 转换，以确保钢吊箱结构安全。拉压杆体系转换后， 依靠厚度为３．０ ｍ、等级为Ｃ２５的封底砼能满足首 ２０１１年７月 次浇筑４．０ ｍ承台时钢护筒握裹力设计要求。 ４ 结语 九江长江公路大桥钢吊箱于２０１０年４月开始 加工制造，１０月４日运抵施工现场，１０月５日成功 吊装就位；１１月２日完成水下砼封底，１２月１９日完 成首层４ ｍ承台浇筑施工。从开始吊装到具备水 下砼施工条件仅用时２０ ｄ，其中下放到位９ ｈ，精确 定位８ ｈ，哈佛板安装与堵漏１个潜水组１个潜水员 ６个台班，工效高，有效地缩短了主线施工时间。 通过加大技术攻关投入，对设计进行多次优化， 很好地解决了主墩承台大型钢吊箱施工中面临的关 键技术难题。通过对施工过程中各不利工况进行受 力分析与计算，确定材料合理截面形式，确保钢吊箱 整体强度、刚度及稳定性。钢吊箱采用船厂分段加 工、整体拼装，解决了施工场地狭小的问题，且不占 主线工期。承台钢吊箱施工中首次采用三船抬吊整 体同步吊装施工工艺，吊装过程中通过对吊耳及绳 索受力进行实时监控，确保了钢吊箱吊装安全。 该工程钢吊箱重达１ ７６１ ｔ，其吊装成功创造了 长江中上游桥梁施工中体积最大、重量最重、浮运距 离最远的“三项国内之最”，对后续类似特大型桥梁 深水承台施工具有借鉴意义。 参考文献： ［１］福银高速公路九江长江公路大桥１ ７６１ ｔ双壁整体式 钢吊箱设计与施工关键技术研究课题研究报告［Ｒ］． 南昌：江西省高速公路投资集团有限责任公司，２０１１． ［２］刘自明．桥梁深水基础［Ｍ］．北京：人民交通出版社， ２００３． ［３］ 张鸿，刘先鹏．特大型桥梁深水高桩承台基础施工技术 ［Ｍ］．北京：建筑工业出版社，２００５． ［４］强士中，周璞．深水基础的施工技术［Ｍ］．成都：西南交 通大学出版社，２０００． ［５］ 中铁大桥局集团有限公司．大跨度桥梁设计与施工技 术［Ｍ］．北京：人民交通出版社，２００２． ［６］ 谭萍，徐伟．双壁钢吊箱施工技术研究［Ｄ］．上海：同济 大学，２００８． ［７］南京长江第三大桥建设指挥部．南京长江第三大桥主 桥技术总结［Ｍ１．北京：人民交通出版社，２００５． ［８］张雄文，任回兴．苏通大桥５ ８００ ｔ钢吊箱整体沉放技 术［Ｊ］．中国工程科学，２０１０（２）． 收稿Ｅｌ期：２０１１－－０４—１６
