S301城口至巫溪两河口大桥
贝 雷 梁 结 构 计 算 书
重庆群洲实业集团有限公司
2012年 9 月 20 日
1、工程概况
两河口大桥位于省道S301城巫路上，巫溪岸与省道201巫恩路相接，城口岸与省道S301城 巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通 生命线。因原有两河口大桥修建于上世纪70年代，受当时施工条件以及施工设备，原两河口 大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩 基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。
因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也 增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施 工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用 支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过100年一遇洪水位1.2m (100 年一遇洪水位为239.26m支墩顶面高程为240.5m)，然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。根 据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。
河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的
要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。
对于满堂支架部分，拟采用1.0m厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细 集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架 宽度上下游各1.0m。
2、计算依据
1) S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件 2) 《公路工程技术标准》( JTG B01-200)3 3) 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-200)
4) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004 5) 《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005 6) 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007 7) 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) 8) 《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008 9) 《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004 10) 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86)
3、主要材料参数及计算工况
施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下: 杆件名 弦杆 竖杆 斜杆 材料 16Mn 16Mn 16Mn 桥断面型式 :[10 工8 工8 主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓6种构件组成。
桁架又上、下弦杆，竖杆和斜杆焊接而成。上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。
桁架的弦杆由两根10号槽钢（背靠背）组合而成，在下弦杆上焊有多块带圆孔的钢板。在上、下弦杆内有 供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔。在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双 排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固 上下节桁架的接合部。
在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有突槽，用以固定横梁在平面上的位置，在下弦杆的端部槽钢的腹 板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。
桁架竖杆均用8号工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。
所有构件均采用工厂加工，现场组装，并有专业施工队伍完成。
钢料采用16锰钢，弹性模量ES=210000 MRa抗拉强度FU=470 MPa屈服强度Fy仁345 MPa （厚度小于40mm泊松比：0.3 ;屈服强度Fy2=325 MPa厚度大于40mm
钢料Q235钢，弹性模量ES=206000 MPa抗拉强度FU=375 MPa屈服强度Fy仁235 MP（厚 度小于40mm泊松比：0.3 ;屈服强度Fy2=225 MP（厚度大于40mm
钢料Q345钢，弹性模量ES=206000 MPa抗拉强度FU=470 MPa屈服强度Fy仁345 MP（厚 度小于40mm泊松比：0.3 ;屈服强度Fy2=325 MP（厚度大于40m）
对部分因受力需要加强的杆件采用贝雷梁的加强构建进行加强，需要加强的主要构件如下： 1）所有腹杆加强为]]10。
2、 主弦杆中加强弦杆1加强为双拼槽钢]]16a 3、 主弦杆中加强弦杆2加强为双拼槽钢]]22a 加强弦杆的位置详施工方案设计图中。
4、主要符号的含义
本施工支架计算中采用的主要符号的含义如下:
Fy:屈服强度
LCB生成最大组合应力比的荷载组合编号
Len：根据分析模型中的节点局部坐标计算的构件长度
Ly, Lz :分别为构件绕强轴（局部坐标系y轴）、弱轴（局部坐标系z轴）弯曲的无支撑长度 Lb：构件受压翼缘横向无支撑长度
Ky, Kz :分别为构件绕强轴（局部坐标系y轴）、弱轴（局部坐标系z轴）弯曲的有效弯曲长度系 数
fa :构件轴向压应力
fby, fbz ：分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的弯曲应力 Pa：构件轴力（Pa> 0 :拉力，Pa< 0 :压力） My, Mz分别为构件绕强轴、弱轴的弯矩 Cm绕构件强轴的弯矩的弯曲系数
Fa：构件轴向的容许压应力（容许拉应力）
FBy, FBz:分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的容许弯曲应力 截面积：横截面面积。
Asy:单元局部坐标系y轴方向的有效抗剪面积（Effective Shear Area）。 Asz：单元局部坐标系z轴方向的有效抗剪面积（Effective Shear Area）。 Ixx :对单元局部坐标系x轴的扭转惯性距（Torsio nal Resista nee）。 Iyy :对单元局部坐标系y轴的惯性距（Moment of Inertia）。 Izz :对单元局部坐标系z轴的惯性距（Moment of Inertia）。 Cyp沿单元局部坐标系+y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。 Cym沿单元局部坐标系-y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。 Czp沿单元局部坐标系+z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。 Czm沿单元局部坐标系-z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。 Zyy 对 y 轴的截面塑性模量。 Zzz 对 z 轴的截面塑性模量。
Qyb沿单元局部坐标系z轴方向的剪切系数。 Qzb沿单元局部坐标系y轴方向的剪切系数。 Peri:O 截面外轮廓周长。
Peri:I :箱型或管型截面的内轮廓周长。注：象H型钢那样没有内部轮廓的截面的Peri:1值 为'0' 。
Cent:y :从截面最左侧到质心距离。 Cent:z :从截面最下端到质心的距离。 y1、z1:截面左上方最边缘点的y、z坐标。 y2、z2:截面右上方最边缘点的y、z坐标。 y3、z3：截面右下方最边缘点的y、z坐标。 y4、z4:截面左下方最边缘点的y、z坐标。 tf:构件受压翼缘的厚度。 bf:构件受压翼缘的宽度。
ry :对单元局部坐标系y轴的回转半径。 rz :对单元局部坐标系z轴的回转半径。 J :截面的扭转惯性距。
5、计算结果 5.1计算模型
支架采用全钢结构，杆件采用梁单元进行模拟，在每榀贝雷梁相接的的节点采用自由度释放 的
方式模拟绞。整个结构供节点14963个，梁单元24000个，其中模板单元2544个，结构模型三 视图如下：
截面及材料表如下:
梁单元材料表类型-1截面号，截面名称，材料 截面号
截面名称 材料号
名称
容重
长度
单位体系：kN ,
m
面积 内部
外部
重量
1 3 6 7 9 4
主梁主弦 加强腹杆
1 1
16Mn 16Mn 16Mn 16Mn 16Mn Q235
7.698e+001 7.698e+001 7.698e+001 7.698e+001 7.698e+001 7.698e+001
2.210e+003 0.000e+000 1.686e+003 4.274e+002 5.699e+003 0.000e+000 3.208e+003 1.118e+003 4.712e+002 0.000e+000 3.760e+002 1.592e+002 2.113e+001 0.000e+000 2.172e+001 1.036e+001 2.257e+003 1 0.000e+000 6.872e+002 1.7e+002 1.266e+003 0.000e+000 1.095e+003 4.104e+002
加强弦杆 1 加强弦杆1 1 花架 横系梁
1 2
型钢横梁 5
2C 32c
5
Q345 Q345
7.698e+001 4.228e+002 O.OOOe+OOO 7.471e+002 5.135e+002 7.698e+001 2.616e+002 O.OOOe+OOO 3.474e+002 1.234e+002
1.261e+OO4 O.OOOe+OOO 8.168e+OO3 2.927e+OO3
合计:
计算供包含如下计算工况： 1） 自重恒荷载（D）;
2） 现浇混凝土重量恒荷载（D） 3） 施工临时荷载恒荷载（D） 4） 竖杆自重恒荷载（D）
一个组合，考虑施工为临时荷载，组合系数都取1.O ；
自重（1.OOO） +现浇混凝土重量（1.000）+施工临时荷载（1.000）+竖杆自重
（1.OOO） 各种荷载计算如下，其中浇筑混凝土的自重采用0.2的动力放大系数。
部位 钢管长度 端部 10.3 根部 11 钢管 竖杆 横杆 斜杆 小计 方木 模板 施工临时恒载 施工临时活载 浇注混凝土 悬臂 腹板 顶底板 3.0 2.5 0.1 5.6 0.1 3.3 2.5 0.1 5.8 （以上单位:kN） 2cm钢板程序自动计算 2 2.5 （单位:kN/ m2） （单位kN/ m） 11.13167 46.8 12.22 13.358 56.16 14.6 15 60 18 动力放大系数 0.2 计算软件采用MIDAS/Civil 8.05。
5.2构件应力验算
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
版本号8.0.5
*.定义荷载组合和组合系数 LCB C 工况名称(组合系数) +工况名称(组合系数)+工况名称(组合系
数) 1 1
自重( 1.000) +现浇混凝土重量( 1.000) + 施工临时荷载( 1.000) + 竖杆自重( 1.000)
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 *. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算
*. 单元号 = *. 工况号 =
[JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
3214, 单元类
梁单元
1, 截面号 =
型： = 材料号1,
*. 单位体系 : kN, m
1
*. 截面特性 : 名称 = 主梁主弦
截面形状 = 双拼槽形截面. (组合截面)
截面高 = 0.100, 翼缘宽 = 0.048, 槽背间距 = 0.080 腹板厚 = 0.005, 翼缘厚 = 0.009
截面积 = 2.51180e-003, Asy = 1.08800e-003, Asz = 1.06000e-003
Ybar = 8.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb
= 1.15200e-003
Syy = 7.86157e-005, Szz = 9.77324e-005, Zyy = 9.29198e-005, Zzz = 1.41971e-004 Iyy = 3.93078e-006, Izz = 8.60045e-006, Iyz = 0.00000e+000
ry = 3.95592e-002, rz = 5.85151e-002
J = 4.62156e-008, Cwp = 8.40726e-010
*. 强度评价的设计参数
Ly
Ky
*. 材料参数
= 1.25000e-001, Lz = 1.00000e+000, Kz
= 1.25000e-001, Lu = 1.00000e+000
= 1.25000e-001
Fy = 3.45000e+005, Es
*.节点力及弯矩
= 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn
轴力 剪力
弯矩 端弯矩
Fxx =-1.97709e+001
Fyy 1.08829e+001, Fzz =-7.79722e+001 My = 9.74804e+000, Mz =-1.36036e+000 Myi 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 = Myi 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 = Mzi 0.00000e+000, Mzj = -1.36036e+000 =
(for Lb) (for Ly) (for Lz)
[[[*]]] 轴向应力验算
( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).
入=Kl/r = 3.2 < 100.0 ---> OK
( ).计算容许压应力 (Fa).
[ JTJ 025-86 表 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ). 计算单元轴向压应力 (fa).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-1 ] -.fa = Fxx/截面积 =
7871.223 KPa.
[JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).
fa -. - =
7871.223 ------ =
0.039 < 1.000 ---> O.K.
Fa 202941.176 ().验算整体稳定的轴向应力(fa/(①1*Fa)). [ JTJ 025-86表 1.2.16-1 ] -. ① 1y= 0.7 -. ① 1z= 0.900 -. ① 1y < ① 1z
fa
0.043 < 1.000 ---> O.K.
( ① 1y*Fa)
[[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力 ( ). 验算组合构件的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86表 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
5.65 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86表 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
().验算容许弯曲应力(FBCy, FBTy). [ JTJ 025-86表 1.2.5 ] -. k =
1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCy =
15.66 < 50.00 ---> O.K.
-. FBTy =
k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcy, fbty).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy =-123996.173 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 123996.173 KPa. ( ). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, fbty/FBTy).
fbcy 123996.173 -. -- = --------- = FBCy 213088.235
0.582 < 1.000 ---> O.K.
fbty 123996.173
0.582 < 1.000 ---> O.K.
FBTy 213088.235
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86表 1.2.16-2 ] -.① 2y= 0.7
[JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5
[ fbty
fbcy ]
-. max [ ----- -
] = 0.9 < 1.000 ---> O.K. ① 2y*FBCy) ]
[ ( ① 2y*FBTy) , (
[[[*]
]]
验算 绕弱轴的弯曲应力 .
( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86表 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
5.65 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86表 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
15.66 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (FBCz, FBTz).
[ JTJ 025-86表 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. -. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. ( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -13919.204 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 13919.204 KPa.
( )验算 应力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz). .
fbcz 13919.204
------- = 0.065 < 1.000 --
-> O.K.
FBCz
213088.235
13919.204 ------- = 0.065 < 1.000 -- 213088.235
-> O.K.
fbtz
FBTz
( )
验算 弯曲应力的总稳定性 . .
[ JTJ 025-86表 1.2.16-2 ]
-. ① 2z= 0.900
fbtz fbcz ]
-. max [ - ---- -------- ] = 0.073 < 1.000
[ (
[
---> O.K.
① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
[[[*]]] 验算剪应力 .
( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86表 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 1217.706 KPa. ( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
( LCB =
1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fyy = 10.88 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 10002.627 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86 表 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000 fvy 10002.627 -. ----- = ---------- = 0.082 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
1217.706
( ). 计算局部 z 向剪应力 (fvz).
( LCB =
1, POS = I )
-. 外加剪力 : Fzz = -78.00 kN. -. fvz = Fzz/Asz = 73581.512 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86 表 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000 fvz 73581.512
-. ----- = ---------- = 0.604 < 1.000 ---> O.K. (Ct*Fvz) 1217.706
[[[*]]] 验算 组合应力 .
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy 0.545 -. Rmax2 = = [ fa + fbcy ] / FBCy 0.619 -. Rmax3 = = [ fa + fbtz ] / FBTz 0.028 -. Rmax4 = = [ fa + fbcz ] / FBCz 0.102 -. Rmax = = 0.619 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86 表 1.2.16-3 ] -.fa <= 0.15* -. u = 1.0 -.Rmaxl = [ fa + -.Rmax2 = [ fa +
① 1=2F731e+004 於a.
① 1y/(u* ① 2y)*fbty ] / ( = 0.638y*Fa) ① 1y/(u* ① 2y)*fbcy ] / ( = 0.724y*Fa)
-. u = 1.0
-. Rmax3 = [ fa + ①
① 2z)*fbtz ] / ( =
1z/(u*
0.0①31z*Fa)
-. Rmax4 = [ fa + -. Rmax 0.724 <
① 1.000 ---> O.K.
① ①
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
( ). 验算 组合应力比 (双向弯曲).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =1.101e+005 KPa. -. Sigma_w2 =1.379e+005 KPa. -. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150 -. Rmax1 = [fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.563 -. Rmax2 = [fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.563 -. Rmax3 = [fbcy +fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.449 -. Rmax4
= [fbcy -fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.449
-. Rmax = 0.563 <
1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-5 ] -. Rmax1 = [ fa+ (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBT,yFBTz) = 0.526 -. Rmax2 = [ fa+ (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBT,yFBCz) = 0.526 -. Rmax3 = [ fa+ (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBC,yFBTz) = 0.486 -. Rmax4
= [ fa+ (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBC,yFBCz)
= 0.486
-. Rmax = 0.526 <
1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲+剪切).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-7 ] -.Rmaxl = SQRT[ (fa+ fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBTz))= -.Rmax2 = SQRT[ (fa+ fbty - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBCz)) -. Rmax3 = SQRT[ (fa+ fbcy + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) -. Rmax4 = SQRT[ (fa+ fbcy - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz)) -. Rmax5 = SQRT[ (fa+ fbty + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBTz)) -. Rmax6 = SQRT[ (fa+ fbty - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBCz)) -. Rmax7 = SQRT[ (fa+ fbcy + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) -. Rmax8
= SQRT[ (fa+ fbcy - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz))
-. Rmax = 0.777 <
1.000 ---> O.K.
版本号 8.0.5
0.560 = 0.560 = 0.509 = 0.509 = 0.777 = 0.777 = 0.741 = 0.741
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算
* |Vt —1 1=1.
= 20133, 单元类型 ：梁单元
* 单元号工况号
= 1, 材料号 = 1, 截面号 =
3
*
单位体系 : kN, m
*
截面特性 : 名称 = 加强腹杆, 2C 10
截面形状 = 双拼槽形截面. (轧制)
截面高 = 0.100,
翼缘宽 = 0.048, 槽背间距 = 腹板厚 =
0.005, 翼缘厚 =
0.009
截面积 = 2.54800e-003, Asy
= 1.08800e-003, Asz = 1.06000e-003
Ybar = 4.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb
Syy = 7.94000e-005, Szz = 2.200e-005, Zyy = 9.29199e-005, Zzz Iyy = 3.96600e-006, Izz = 2.200e-007, Iyz = 0.00000e+000 ry = 3.94000e-002, rz = 2.08000e-002
J =
4.62156e-008, Cwp = 8.40726e-010
*
强度评价的设计参数
Ly = 1.40000e+000, Lz = 1.40000e+000, Lu = 1.40000e+000
Ky
= 1.00000e+000, Kz
= 1.00000e+000
*
材料参数 :
Fy =
3.45000e+005, Es
= 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn
*
(1)点的力和力矩：
轴力
Fxx =-1.04851e+002
剪力
Fyy = 4.30723e-001, Fzz = 1.68056e-001
弯矩 My = 2.85091e-001, Mz = 3.03858e-001
端弯矩 Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Lb)
Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Ly)
Mzi = 3.03858e-001, Mzj =-2.99155e-001 (for Lz)
[[[*]]] 轴向应力验算
( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).
-. Lambda = Kl/r = 67.3 < 100.0 ---> O.K.
( ).计算容许压应力 (Fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
( ). 计算单元轴向压应力 (fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-1 ]
0.000
= 1.15200e-003
= 1.20566e-004 版本号 8.0.5
( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).
fa 41150.424 -. - = --------- = 0.203 < 1.000 ---> O.K.
Fa
202941.176
().验算整体稳定的轴向应力(fa/(①1*Fa)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-1 ] -. ① 1y= 0.841 -. ① 1z= 0.695 -. ① 1y > ① 1z
fa
------ = 0.292 < 1.000 ---> O.K. (① 1z*Fa)
[[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力 ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
5.65 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR). [ JTJ 025-86规范 1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf 15.66 < 50.00 ---> O.K. ( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
-. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa. ( ). 计算构件真实弯曲应力-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -3594.183 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy =
3594.183 KPa.
( ). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy). fbcy 3594.183
------- = 0.017 < 1.000 --> O.K.
FBCy 213088.235 fbty
3594.183
-. -- = ------- = 0.017 < 1.000 --> O.K.
FBTy 213088.235
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ] ( ). 验算 弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2y= 0.775
版本号8.0.5
(FBCy, FBTy).
[ fbty fbcy ]
-. max [ ------ ---------- ] = 0.022 < 1.000 ---> O.K.
[(① 2y*FBTy),(
① 2y*FBCy)]
[[[*]]] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
5.65 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf = 15.66 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
-. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. ( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -63718.552 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 63718.552 KPa.
( ). 验算 应力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz 63718.552
-. -- =
-------- = 0.299 <
1.000
--> O.K.
FBCz 213088.235
fbtz 63718.552 -. -- =
-------- = 0.299 <
1.000
--> O.K.
FBTz
213088.235
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2z= 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------ -------- ] = 0.332 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
[[[*]]] 验算剪应力 .
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 1217.706 KPa.
由荷载组合 I).
版本号 8.0.5
( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fyy = 0.43 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 395.885 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.250
fvy 395.885
-. ----- = ---------- = 0.003 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
152205.882
( ). 计算局部 z 向剪应力 (fvz). ( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fzz = 0.17 kN.
-. fvz = Fzz/Asz = 158.543 KPa.
( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000 fvz 158.543 -. ----- = ---------- = 0.001 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz)
1217.706
[[[*]]] 验算 组合应力 .
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / Fa = 0.185 -. Rmax2 = [ fa + fbcy ] / Fa = 0.220 -. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / FBTz = 0.106 -. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / FBCz = 0.492 -. Rmax = 0.492 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-3 ]
-.fa > 0.15* ① 1y*Fa=2.560e+004 KPa. -.u = (1 -n1*fa* A _yA2/(PiA2*Es))*m = 0.957 -.Rmax1 =
[ fa+ ① 1y/(u* ① 2y)*fbty ] / ( =①0.217a)
-.Rmax2 = [ fa +
① 1y/(u* ① 2y)*fbcy ] / ( =
-. fa > 0.15* ① 1z*Fa=2.116e+004 KPa. -. u = (1 -n1*fa* A_zA2/(PiA2*Es))*m =0.847 -.Rmax3 = [ fa + ① 1z/(u* ① 2z)*fbtz ] / ( = 0.1 ①01z*Fa) -.Rmax4 = [ fa + ① 1z/(u* ① 2z)*fbcz ] / ( = 0.7©4z*Fa)-. Rmax = 0.704 <
1.000 ---> O.K.
MIDAS/Civil
-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ]
( ). 验算 组合应力比 ( 双向弯曲 ). [ JTJ 025-86 规范 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =6.012e+004 KPa. -.
Sigma_w2 =6.731e+004 KPa.
-. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150
版本号 8.0.5
-. Rmax1 -. Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4
= [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz))
= 0.275 = 0.275 = 0.245 = 0.245
-. Rmax = 0.275 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 ).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-5 ] -. Rmax1 -. Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4
= [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBT,yFBTz) = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBT,yFBCz) = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBC,yFBTz) = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBC,yFBCz)
= 0.082 = 0.082 = 0.052 = 0.052
-. Rmax = 0.082 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 +剪切).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-7 ] -.Rmaxl -.Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4 -. Rmax5 -. Rmax6 -. Rmax7 -. Rmax8
= SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBTz)) = 0.112 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2+ 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBCz)) = 0.112 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 +3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 +3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz))
= 0.081 = 0.081
= SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2+ 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBTz)) = 0.112 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2+ 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBCz)) = 0.112 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 +3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 +3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz))
= 0.081 = 0.081
-. Rmax = 0.112 < 1.000 ---> O.K.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算 *. 单元号 = 14818, 单元类型：梁单元 *. 工况号 =
1, 材料号 =
2, 截面号 =
4
*. 单位体系 : kN, m
*. 截面特性 : 名称 = 横系梁, I 22a
[JTJ 025-86 ]
版本号8.0.5
截面形状 = H - 截面. （轧制）
截面高 = 0.220, 上翼缘宽 = 0.110, 下翼缘宽 = 0.110 腹板厚 = 0.007, 上翼缘厚 = 0.012, 下翼缘厚 = 0.012
截面积 = 4.21000e-003, Asy = 1.80400e-003, Asz = 1.65000e-003
Ybar = 5.50000e-002, Zbar = 1.10000e-001, Qyb = 2.35072e-002, Qzb = 1.51250e-003 Syy = 3.09600e-004, Szz = 4.11000e-005, Zyy = 3.52608e-004, Zzz = 7.71628e-005 Iyy = 3.40600e-005, Izz = 2.25900e-006, Iyz = 0.00000e+000
ry = 8.99000e-002, rz = 2.32000e-002 J = 1.65671e-007, Cwp = 2.94269e-008 *. 强度评价的设计参数
Ly = 4.50000e-001, Lz
= 4.50000e-001, Lu = 4.50000e-001
Ky = 1.00000e+000, Kz
= 1.00000e+000
*. 材料参数 :
Fy = 2.35000e+005, Es = 2.06000e+008, 材料名称 = Q235
*.节点力及弯矩 :
轴力 Fxx = 8.97027e+000
剪力
Fyy = 1.38516e+001, Fzz = 1.67081e+001
弯矩 My =-1.63552e+000, Mz =-3.11660e+000
端弯矩 Myi = 5.85029e+000, Myj =-1.63552e+000 (for Lb)
Myi = 5.85029e+000, Myj =-1.63552e+000 (for Ly) Mzi = 3.11660e+000, Mzj =-3.11660e+000 (for Lz)
轴向应力验算
( ). 验算 轴向拉伸构件的长细比 (l/r).
-. Lambda = l/r = 19.4 < 130.0 ---> O.K. ( ). 计算容许拉应力 (Ft).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Ft = k*(140/240)*Fy = 137083.333 KPa. ( ). 计算构件轴向拉应力 (ft).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-1 ] -.ft = Fxx/截面积 =
2130.704 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ]
( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (ft/Ft).
ft 2130.704 -. = ---------- = 0.016 < 1.000 ---> O.K.
Ft
137083.333
验算主轴方向的弯曲应力 ().验算H-截面翼缘宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
4.47 <
20.00 ---> O.K.
().验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
26.05 <
50.00 ---> O.K.
版本号8.0.5
[[[*]]] [[[*]]]
( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy). [ JTJ 025-86 规范 1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCy = k*(145/240)*Fy = 141979.167 KPa. -. FBTy = k*(145/240)*Fy = 141979.167 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -5282.071 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 5282.071 KPa.
( ). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
5282.071 fbcy
-. -- = -------- = 0.037 <
FBCy
141979.167
5282.071 141979.167
1.000
--> O.K.
fbty -. -- = -------- = 0.037 <
1.000
--> O.K.
FBTy
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-2 ] -.① 2y= 0.900
[ fbty
fbcy ]
-. max [ ----- ---------- ] = 0.041 < [ ( ① 2y*FBTy) , ( [[[*]]1.000 ---> O.K. ① 2y*FBCy) ] ] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ( ). 验算H-截面翼缘宽厚比(BTR). [ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf = 4.47 < 20.00 - --> O.K. MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [ JTJ 025-86 ] 版本号 8.0.5 ().验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf = 26.05 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCz = k*(145/240)*Fz = 141979.167 KPa. -. FBTz = k*(145/240)*Fz = 141979.167 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -75880.119 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 75880.119 KPa. ( ). 验算 应力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz FBCz fbtz
75880.119 ------ = 0.534 < 1.000
--> O.K.
141979.167
75880.119 ------ = 0.534 < 1.000
--> O.K.
FBTz
141979.167
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-2 ] -.① 2z= 0.900
[ fbtz
fbcz ]
-. max [ ------ ------- ] = 0.594 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
[[[*]]] 验算剪应力 .
( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. Fvy,Fvz = k*(85/240)*Fy = 83229.167 KPa. ( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
( LCB =
1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fyy = 13.85 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 7678.254 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000
fvy 7678.254
-. ----- = --------- = 0.092 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
83229.167
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
().计算局部z向剪应力(fvz).
( LCB =
1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fzz =
16.71 kN.
-. fvz = Fzz/Asz = 10126.094 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000
fvz 10126.094 -. ----- = --------- = 0.122 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz)
83229.167
[[[*]]] 验算 组合应力.
版本号 8.0.5
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy 0.052 -. Rmax2 = = [ fa + fbcy ] / FBCy 0.022 -. Rmax3 = = [ fa + fbtz ] / FBTz 0.549
=
-. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / FBCz 0.519 -. Rmax = = 0.549 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-3 ]
-. fa <=
① 1=y*1F.8a51e+004 KPa.
0.15*
-. u = 1.0 [ fa + ①
① 2y)*fbty ] /
-. Rmax1 =
[ fa +
1y/(u* ( =
0.060y*Fa)
-. Rmax2 =
① ① 2y)*fbcy ] / =0.026y*Fa)
-. fa <=
① 1=z1*F.8a51e+004 KPa.
-. u = 1.0
0.15*
-.Rmax3 = [ fa + ① 1z/(u*
① 2z)*fbtz ] / ( =
-.Rmax4 = [ fa + ① 1z/(u*
0.6①21z*Fa) -. Rmax = 0.632 < 1.000 ---> ① O.K.
( ). 验算 组合应力比 (双向弯曲).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =7.060e+004 KPa. -. Sigma_w2 =8.116e+004 KPa. -. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150 -. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.497 -. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.497 -. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.432 -. Rmax4
= [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz))
= 0.432
-. Rmax = 0.497 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-5 ] -. Rmax1 = [fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBT,yFBTz) = 0.512 -. Rmax2 = [fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBT,yFBCz) = 0.512 -. Rmax3 = [fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBC,yFBTz) = 0.447 -. Rmax4
= [fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBC,yFBCz)
= 0.447
-. Rmax = 0.512 < 1.000 ---> O.K.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ]
( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲+剪切).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-7 ] -.Rmaxl = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBTz)) -.Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBCz)) -. Rmax3
= SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz))
版本号8.0.5
= 0.540 = 0.540 = 0.473
-. Rmax4 -. Rmax5 -. Rmax6 -. Rmax7 -. Rmax8 -. Rmax =
SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBCFBCz)) SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*mi n(FBTFBTz))=
SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBCz)) =
SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz))
0.473 0.545 0.545 0.479 0.479
SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz)) 0.545 < 1.000 ---> O.K.
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算 *. 单元号 = 19190, 单元类型：梁单元 *. 工况号 = 1, 材料号 = 5, 截面号 = 5
*. 单位体系 : kN, m
*. 截面特性 : 名称 = 型钢横梁 , I 560x170x16.5/21
截面形状 = H - 截面. (轧制)
截面高 = 0.560, 上翼缘宽 = 0.170, 下翼缘宽 = 0.170 腹板厚 = 0.017, 上翼缘厚 = 0.021, 下翼缘厚 = 0.021
Ly = 6.25000e-001, Lz
= 6.25000e-001, Lu = 6.25000e-001
Ky = 1.00000e+000, Kz
= 1.00000e+000 截面积 = 1.57780e-002, Asy = 4.76000e-003, Asz = 9.24000e-003 Ybar = 8.50000e-002, Zbar = 2.80000e-001, Qyb = 9.18505e-002, Qzb Syy = 2.55110e-003, Szz 1.74700e-004, Zyy = 3.03107e-003, Zzz Iyy = 7.14300e-004, Izz = 1.48480e-005, Iyz = 0.00000e+000
ry = 2.12800e-001, rz = 3.07000e-002 J = 1.85667e-006, Cwp
= 1.241e-006
*. 强度评价的设计参数
*. 材料参数 :
Fy = 3.25000e+005, Es = 2.06000e+008, 材料名称 = Q345
*.节点力及弯矩 :
轴力 Fxx = 1.71539e+002
剪力 Fyy = 6.30212e+001, Fzz = 1.63140e+002 弯矩 My =-1.307e+002, Mz =-1.96941e+001
端弯矩 Myi =-2.218e+001, Myj =-1.307e+002 (for Lb)
Myi =-2.218e+001, Myj =-1.307e+002 (for Ly) Mzi = 1.96941e+001, Mzj =-1.96941e+001 (for Lz)
[[[*]]] 轴向应力验算
( ). 验算 轴向拉伸构件的长细比 (l/r).
-. Lambda = l/r =
20.4 <
130.0 ---> O.K.
( ). 用户定义容许拉应力 (Ft).
-. Ft = 195000.000 KPa. ( ). 计算构件轴向拉应力 (ft).
-.ft = Fxx/截面积=10872.057 KPa. ( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (ft/Ft).
= 3.61250e-003 = 3.38706e-004
ft Ft
10872.057 195000.000
[JTJ 025-86 ]
- = ---------- = 0.056 < 1.000 ---> O.K.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力 ().验算H-截面翼缘宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
4.05 <
版本号8.0.5
20.00 ---> O.K.
().验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
31.39 <
50.00 ---> O.K.
( ). 用户定义的容许弯曲应力 (FBCy, FBTy).
-. FBCy = 195000.000 KPa. -. FBTy = 195000.000 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -51212.532 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 51212.532 KPa. ( ). 验算弯曲应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
fbcy FBCy fbty FBTy
51212.532
0.263 <
1.000 ---> O.K.
195000.000 51212.532
0.263 <
1.000 ---> O.K.
195000.000
-. -- = --------- =
-. -- = --------- =
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -.① 2y= 0.7
[ fbty
[(① 2y*FBTy),(
[[[*]]] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ().验算H-截面翼缘宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
4.05 <
20.00 ---> O.K.
fbcy ]
-. max [ ------ --------- ] = 0.293 < 1.000 ---> O.K.
① 2y*FBCy)]
().验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
31.39 <
50.00 ---> O.K.
( ). 用户定义的容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). -. FBCz = 195000.000 KPa. -. FBTz = 195000.000 KPa. MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz =-112742.567 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 112742.567 KPa.
[JTJ 025-86 ]
版本号8.0.5
验算弯曲应力比 (fbcz/Fbcz,
( ). fbtz/FBTz).
fbcz
112742.567 -------- = 0.578 < 1.000 ---> O.K.
FBCz
195000.000
1.000 ---> O.K.
fbtz
112742.567 -------- = 0.578 < U.U /
FBTz 195000.000
验算 弯曲应力的总稳定性 . ( ).
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ]
-.① 2z= 0.900
[fbtz
fbcz
-. max [ - ----- -------- ] = 0.2 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
]
[[[*]
]]
验算剪应力
( ). 计算容许剪应力 (Fv).
-. 用户定义的容许剪应力 (Fvy,Fvz) = 130000.000 KPa. ( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy). ( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fyy = 63.02 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 13239.756 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000
fvy 13239.756
-. ----- = ---------- = 0.102 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy) 130000.000 ( ). 计算局部 z 向剪应力 (fvz). ( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fzz = 163.14 kN. -. fvz = Fzz/Asz = 17655.805 KPa.
-.
Ct
1.000 fvz
17655.805
------- = 0.136 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz)
130000.000
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [[[*]]] 验算 组合应力 .
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy 0.318 -. Rmax2 = = [ fa + fbcy ] / FBCy 0.207 =
-. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / FBTz 0.634
=
-. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / FBCz 0.522 -. Rmax = = 0.634 < 1.000 ---> O.K.
[JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲). [ JTJ 025-86规范 1.2.16-3 ] -.
fa
<=
① 1=2F624e+004 KPa.
① ① 2y)*fbty ] / [ fa
+ 1y/(u* ( =
-. u = 1.0
[ fa ① ① 2y)*fbcy ] / :0.①55y*Fa)
-. Rmax1 = -. + 1y/(u* ( =0.231y*Fa) Rmax2 = -. fa <=
①1 =z2*F.6a33e+004 KPa. 0.15*
-. u = 1.0
① ① 2z)*fbtz ] / 0.7①41z*Fa-. Rmax3 = [ fa
+ 1z/(u* ( = ) [ fa ① ① 2z)*fbcz ] / :0.①80z*Fa) -. Rmax4 =
1z/(u* ( = -. Rmax = + 0.704 < 1.000 -- -> O.K.
0.15*
( ). 验算 组合应力比 ( 双向弯曲 ).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-4 ]
-. Sigma_w1 =6.153e+004 KPa. -. Sigma_w2 =1.0e+005 KPa. -. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.113 -. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.756 -. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.756 -. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.284 -. Rmax4 = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.284 -. Rmax = 0.756 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 ).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-5 ]
-. Rmax1 = [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBT,yFBTz) -. Rmax2 = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBT,yFBCz) -. Rmax3 = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBC,yFBTz) -. Rmax4 = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBC,yFBCz) -. Rmax = 0.811 < 1.000 ---> O.K.
= 0.811
= 0.811 = 0.339 = 0.339
( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 +剪切).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-7 ] MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
-.Rmaxl = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBTz)) = 0.822 -.Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBCz)) = 0.822 -. Rmax3 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) 0.354
-. Rmax4 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz)) 0.354 -. Rmax5 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBTz)) 0.827 -. Rmax6 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBCz)) 0.827 -. Rmax7 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) 0.366 -. Rmax8
= SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz))
0.366
-. Rmax = 0.827 < 1.000 ---> O.K.
=
=====
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算
9383, 单元类梁单元 *. 单元号 =
型： = *. 工况号 = 材料号1,
*. 单位体系 : kN, m
1, 截面号 =
6
截面特名称 = 加强弦杆, 2C 16a
性 = 双拼槽形截面. （轧截面形状
= 0.160, 翼缘宽 = 截面高 制）腹板厚 =
0.006, 翼缘厚 =
0.063, 槽背间距 = 0.010
0.000
截面积 = 4.39000e-003, Asy = 1.68000e-003, Asz = 2.08000e-003
Ybar = 6.30000e-002, Zbar = 8.00000e-002, Qyb = 9.71923e-003, Qzb
Syy = 2.16600e-004, Szz = 4.57400e-005, Zyy = 2.52700e-004, Zzz Iyy = 1.73240e-005, Izz = 4.57400e-007, Iyz = 0.00000e+000
= 1.98450e-003 = 2.73420e-004
ry = 6.28000e-002, rz = J = 1.07129e-007, Cwp 2.56000e-002 = 6.56511e-009
强度评价的设计参数
Ly
= 8.75000e-002, Lz = 1.00000e+000, Kz
= 8.75000e-002, Lu = 1.00000e+000
[ JTJ 025-86 ]
= 8.75000e-002
Ky
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
版本号 8.0.5
*. 材料参数 :
Fy = 3.45000e+005, Es *.节点力及弯矩 :
= 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn
轴力 Fxx =-1.54790e+002
剪力 Fyy =-2.41839e+000, Fzz = 1.98562e+002 弯矩 My =-2.02554e+001, Mz = 1.05805e-001
端弯矩 Myi =-2.88256e+000, Myj =-2.02554e+001 (for Lb)
Myi =-2.88256e+000, Myj =-2.02554e+001 (for Ly) Mzi =-1.05805e-001, Mzj = 1.05805e-001 (for Lz)
[[[*]]] 轴向应力验算
( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).
-. Lambda = Kl/r = ( ).计算容许压应力 (Fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
3.4 <
100.0 ---> O.K.
( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).
fa 35259.741 -. -- = -------- = 0.174 < 1.000 ---> O.K.
Fa
202941.176
().验算整体稳定的轴向应力(fa/(①1*Fa)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-1 ] -. ① 1y= 0.7 -. ① 1z= 0.900
-. ① 1y <
① 1z
fa
-. ------ = 0.194 < 1.000 ---> O.K.
( ① 1y*Fa)
[[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力 ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
6.30 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
21.54 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
-. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -93537.013 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 93537.013 KPa. ( ). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
fbcy 93537.013
-. -- = - ------- = 0.439 < 1.000 --> O.K.
FBCy 213088.235
fbty
93537.013
-. -- = -------- = 0.439 <
1.000 --> O.K.
FBTy 213088.235
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ]
号 8.0.5
版本
-.① 2y= 0.7
[ fbty
fbcy ]
-. max [ ------ --------- ] = 0.4 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2y*FBTy) , ( ① 2y*FBCy) ]
[[[*]]] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 6.30 < 20.00 ---> O.K. ( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 21.54 < 50.00 ---> O.K.
计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. -. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. ( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -14573.004 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 14573.004 KPa. ( ). 验算 应力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz 14573.004 -. -- =
------- = 0.068 <
1.000
--> O.K.
FBCz 213088.235
fbtz 14573.004 -. -- =
------- = 0.068 <
1.000
--> O.K.
FBTz
213088.235
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2z= 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------ --------- ] = 0.076 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
[[[*]]] 验算剪应力 .
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ] ( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 1217.706 KPa. ( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
( LCB =
1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fyy = -2.42 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 1439.519 KPa.
版本号 8.0.5
( ).
( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)). [ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.250 fvy 1439.519
-. ----- = ---------- = 0.009 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
152205.882
( ). 计算局部 z 向剪应力 (fvz). ( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fzz = 198.56 kN. -. fvz = Fzz/Asz = 95462.482 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000 fvz 95462.482 -. ----- = ---------- = 0.784 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz)
[[[*]]] 验算 组合应力 .
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy = 0.273 -. Rmax2 = [ fa + fbcy ] / FBCy = 0.604 -. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / Fa = 0.102 -. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / Fa = 0.246 -. Rmax = 0.604 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-3 ]
-.fa > 0.15* ① 1y*Fa=2.731e+004 KPa. -.u = (1 -n1*fa* A _yA2/(PiA2*Es))*m = 1.000 -.Rmaxl -.Rmax2
= [ fa + = [ fa +
1217.706
① 1y/(u* ① 2y)*fbty ] / ( = 0.320y*Fa) ① 1y/(u* ① 2y)*fbcy ] / ( = 0.708y*Fa)
-. fa > 0.15* ① 1z*Fa=2.740e+004 KPa.
-. u = (1 -n1*fa* A_zA2/(PiA2*Es))*m =1.000 -.Rmax3 = -.Rmax4 =
[ fa+ ① 1z/(u* ① 2z)*fbtz ] / ( =①.1Z*Fa) [ fa +
① 1z/(u* ① 2z)*fbcz ] / ( = 0.273z*Fa)
1.000 ---> O.K.
-. Rmax = 0.708 <
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =7.6e+004 KPa. -. Sigma_w2 =1.081e+005 KPa.
( ). 验算 组合应力比 ( 双向弯曲 ).
-. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150 -. Rmax1 -. Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4
= [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz))
= 0.441 = 0.441 = 0.322 = 0.322
-. Rmax = 0.441 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 ).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-5 ] -. Rmax1
= [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBT,yFBTz)
= 0.276
-. Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4
= [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBT,yFBCz) = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBC,yFBTz) = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBC,yFBCz)
= 0.276 = 0.488 = 0.488
-. Rmax = 0.488 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 +剪切).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-7 ] -.Rmaxl
= SQRT[(fa + fbty + fbtz)A2+ 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBTz)) = 0.311
-.Rmax2 = SQRT[(fa + fbty - fbcz)A2+ 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBCz))
0.311 -. Rmax3 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 +3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) 0.487 -. Rmax4 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 +3*fsyA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz)) 0.487 -. Rmax5 = SQRT[(fa + fbty + fbtz)A2+ 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBTz)) 0.771 -. Rmax6 = SQRT[(fa + fbty - fbcz)A2+ 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBT,FyBCz)) 0.771 -. Rmax7 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 +3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) 0.857 -. Rmax8 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 +3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz)) 0.857 -. Rmax = 0.857 < 1.000 ---> O.K.
=======
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算 *. 单元号 = 19438, 单元类梁单元
= 材料号1, 型：*. 单位体系 ： kN, m
*. 工况号 =
1, 截面号 =
7
截面特名称 = 加强弦杆 1, 2C 22a
性 = 双拼槽形截面 . （轧截面形状
= 0.220, 翼缘宽 = 截面高 制）腹板厚 =
0.007, 翼缘厚 =
0.077, 槽背间距 = 0.012
0.000
截面积 = 6.37200e-003, Asy
= 2.36133e-003, Asz = 3.08000e-003
Ybar = 7.70000e-002, Zbar = 1.10000e-001, Qyb = 1.80387e-002, Qzb Syy = 4.33400e-004, Szz 7.74600e-005, Zyy = 5.05085e-004, Zzz Iyy = 4.78780e-005, Izz = 7.74600e-007, Iyz = 0.00000e+000 ry = 8.67000e-002, rz = J = 1.96723e-007, Cwp
3.06000e-002 = 2.76322e-008
= 2.950e-003 = 4.85100e-004
强度评价的设计参数
Ly
= 2.87500e-001, Lz = 1.00000e+000, Kz
= 2.87500e-001, Lu = 1.00000e+000
= 2.87500e-001
Ky
*. 材料参数 :
Fy = 3.45000e+005, Es *. (I)点的力和力矩：
= 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn
轴力 Fxx =-2.463e+002
剪力 Fyy =-1.87553e+000, Fzz =-1.57240e+002 弯矩 My =-4.29040e+001, Mz =-2.69607e-001
端弯矩 Myi =-4.29040e+001, Myj = 2.28222e+000 (for Lb)
Myi =-4.29040e+001, Myj = 2.28222e+000 (for Ly) Mzi =-2.69607e-001, Mzj = 2.69607e-001 (for Lz)
[[[*]]] 轴向应力验算
( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).
-. Lambda = Kl/r = ( ).计算容许压应力 (Fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ). 计算单元轴向压应力 (fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-1 ]
[JTJ 025-86 ]
9.4 <
100.0 ---> O.K.
版本号 8.0.5
( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).
fa 41503.848 -. -- = --------- = 0.205 < 1.000 ---> O.K.
Fa
202941.176
().验算整体稳定的轴向应力(fa/(①1*Fa)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-1 ] -. ① 1y= 0.7 -. ① 1z= 0.900 -. ① 1y < ① 1z
fa
------- = 0.228 < 1.000 ---> O.K. ( ① 1y*Fa)
[[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力 ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
6.70 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
28.14 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
-. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).
). -. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -98572.276 KPa.
-. fbty = (My*Cten)/Iyy = 98572.276 KPa.
(
). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy). fbcy 98572.276
-. -- =
-------- = 0.463 <
1.000 ---> O.K.
FBCy
213088.235
fbty 98572.276
-. -- =
-------- = 0.463 <
1.000 ---> O.K.
FBTy
213088.235
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2y= 0.7
版本号 8.0.5
[ fbty fbcy ]
-. max [ ------ ---------- ] = 0.516 < 1.000 ---> O.K.
[(① 2y*FBTy),(
① 2y*FBCy)]
[[[*]]] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
6.70 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf = 28.14 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
-. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. ( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -26800.576 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 26800.576 KPa.
( ). 验算 应力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz
26800.576 -. -- =
-------- = 0.126 < 1.000
--> O.K.
FBCz 213088.235
fbtz
26800.576
-. -- =
-------- = 0.126 <
1.000
--> O.K.
FBTz
213088.235
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2z= 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------ -------- ] = 0.140 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
[[[*]]] 验算剪应力 .
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 1217.706 KPa. ( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
由荷载组合 I).
版本号 8.0.5
( LCB = 1, POS = J ) -. 外加剪力 : Fyy =
-1.88 kN.
-. fvy = Fyy/Asy = 794.266 KPa. ( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.250 fvy 794.266 -. ----- = ---------- = 0.005 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
152205.882
( ). 计算局部 z 向剪应力 (fvz).
( LCB = 1, POS = I ) -. 外加剪力 : Fzz =
-157.24 kN.
-. fvz = Fzz/Asz = 51051.974 KPa.
( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)). [ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000 fvz
(Ct*Fvz)
[[[*]]] 验算 组合应力 .
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy = 0.268 -. Rmax2 = [ fa + fbcy ] / FBCy = 0.657 -. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / Fa = 0.072 -. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / Fa = 0.337 -. Rmax = 0.657 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-3 ]
-.fa > 0.15* ① 1y*Fa=2.731e+004 KPa. -.u = (1 -n1*fa* A _yA2/(PiA2*Es))*m = 1.000 -.Rmaxl -.Rmax2
= [ fa + = [ fa +
51051.974
-. ----- = ---------- = 0.419 < 1.000 ---> O.K.
1217.706
① 1y/(u* ① 2y)*fbty ] / ( = 0.①4y*Fa)
① 1y/(u* ① 2y)*fbcy ] / ( = 0.①7®*Fa)
-. fa > 0.15* ① 1z*Fa=2.740e+004 KPa. -. u = (1 -n1*fa* A_zA2/(PiA2*Es))*m =0.997 -.Rmax3 = [ fa + -.Rmax4 = [ fa + -. Rmax = 0.770 <
① 1z/(u* ① 2z)*fbtz ] / ( = 0.0①01z*Fa) ① 1z/(u* ① 2z)*fbcz ] / ( = 0.①74lz*Fa)
1.000 ---> O.K.
[JTJ 025-86 ]
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ). 验算 组合应力比 (双向弯曲).
版本号 8.0.5
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =7.177e+004 KPa. -. Sigma_w2 =1.254e+005 KPa. -. C
= min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150
-. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.512 -. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.512 -. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.293 -. Rmax4 = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.293 -. Rmax = 0.512 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 ).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-5 ] -. Rmax1 = [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBT,yFBTz) = 0.317 -. Rmax2 = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBT,yFBCz) = 0.317 -. Rmax3 = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBC,yFBTz) = 0.488 -. Rmax4 = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBC,yFBCz) = 0.488 -. Rmax = 0.488 < 1.000 ---> O.K. ( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 +剪切).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-7 ]
-.Rmaxl = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBTz)) Rmax3 -. Rmax4 -. Rmax5 -. Rmax6 -. Rmax7 -. Rmax8
= SQRT[ (fa = SQRT[ (fa = SQRT[ (fa = SQRT[ (fa
+ fbcy + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / + fbcy - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / + fbty + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] /
=
+ fbty - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] /
=
0.358 0.483 0.483 0.520 0.520 0.613 0.613
-.Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*mi n(FBTyBCz)) -. 0.358 (1.1*min(FBC,FyBTz)) (1.1*min(FBC,FyBCz)) (1.1*min(FBT,FyBTz)) (1.1*min(FBT,FyBCz))
= SQRT[ (fa+ fbcy + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBTz)) = SQRT[ (fa+ fbcy - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*min(FBC,FyBCz))
-. Rmax = 0.613 < 1.000 ---> O.K.
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算 *. 单元号 = 20001, 单元类型：梁单元 *. 工况号 = 1, 材料号 = 5, 截面号 = 8 *. 单位体系 : kN, m
*. 截面特性 : 名称 = 2C 32c 截面形状 =
双拼槽形截面. （轧制）
截面高 = 0.320, 翼缘宽 = 腹板厚 =
0.012, 翼缘厚 =
0.092, 槽背间距 = 0.012
0.000
截面积 = 6.13000e-003, Asy = 2.94400e-003, Asz = 7.68000e-003
Ybar = 2.13000e-002, Zbar = 1.60000e-001, Qyb = 2.51200e-002, Qzb = 4.23200e-003 Syy = 5.37700e-004, Szz = 5.16000e-005, Zyy = 1.20576e-003, Zzz = 1.05984e-003 Iyy = 8.60290e-005, Izz = 3.65000e-006, Iyz = 0.00000e+000 ry = 1.15800e-001, rz = 2.44000e-002 J = 5.52960e-007, Cwp = 1.28000e-007 *. 强度评价的设计参数
Ly = 8.57000e-001, Lz Ky = 1.00000e+000, Kz
= 8.57000e-001, Lu = 8.57000e-001 = 1.00000e+000
*. 材料参数 :
Fy = 3.45000e+005, Es *.节点力及弯矩 :
= 2.06000e+008, 材料名称 = Q345
轴力 Fxx =-3.50516e+002
剪力 Fyy = 4.84622e-001, Fzz = 1.86355e+001 弯矩 My =-2.56293e+001, Mz =-4.61550e-001
端弯矩 Myi =-9.80015e+000, Myj =-2.56293e+001 (for Lb)
Myi =-9.80015e+000, Myj =-2.56293e+001 (for Ly) Mzi =-4.622e-002, Mzj =-4.61550e-001 (for Lz)
[[[*]]] 轴向应力验算
( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).
-. Lambda = Kl/r = 35.1 < ( ).计算容许压应力 (Fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ). 计算单元轴向压应力 (fa).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-1 ]
[JTJ 025-86 ]
100.0 ---> O.K.
版本号 8.0.5
( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).
fa 57180.466 -. - = ---------- = 0.282 < 1.000 ---> O.K.
Fa
202941.176
().验算整体稳定的轴向应力(fa/(①1*Fa)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-1 ] -. ① 1y= 0.7 -. ① 1z= 0.877 -. ① 1y > ① 1z
fa
-. ------ = 0.321 < 1.000 ---> O.K.
(① 1z*Fa)
[[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力 ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
7.67 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
24.67 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCy =
k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
-. FBTy =
k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -47666.297 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 47666.297 KPa.
( ). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
fbcy 47666.297
-------- = 0.224 < 1.000 --> O.K.
FBCy 213088.235 U・厶厶
fbty
47666.297
-------- = 0.224 < U1.000 --> O.K.
FBTy 213088.235
・厶厶
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ] 号 8.0.5
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2y= 0.7
版本
[ fbty fbcy ]
-. max [ ------ ---------- ] = 0.249 < 1.000 ---> O.K.
[(① 2y*FBTy),(
① 2y*FBCy)]
[[[*]]] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf = 7.67 <
20.00 ---> O.K.
( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 (DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf = 24.67 <
50.00 ---> O.K.
计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa. -. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -2693.429 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 2693.429 KPa. ( ). 验算 应力
(fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
比
2693.429
fbcz
0.013 <
1.000 --O.K. FBCz 213088.235 ->
fbtz
2693.429
0.013 <
1.000 --O.K.
FBTz
213088.235
->
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86规范 1.2.16-2 ] -. ① 2z= 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------ -------- ] = 0.014 < 1.000 ---> O.K.
[(① 2z*FBTz),(
① 2z*FBCz)]
[[[*]]] 验算剪应力 .
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ] ( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 1217.706 KPa.
由荷载组合 I).
版本号 8.0.5
( ).
( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
( LCB = 1, POS = J ) -. 外加剪力 : Fyy = 0.48 kN. -. fvy = Fyy/Asy = 1.614 KPa.
( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)). [ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.250 fvy 1.614
-. ----- = ---------- = 0.001 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
152205.882
( ). 计算局部 z 向剪应力 (fvz).
( LCB =
1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fzz = 18. kN. -. fvz = Fzz/Asz = 2426.495 KPa.
( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)). [ JTJ 025-86 规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.250 fvz 2426.495
-. ----- = ---------- = 0.016 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz)
152205.882
[[[*]]] 验算 组合应力 .
( ). 验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-3 ]
Rmax1
= [ fa + fbty ] / 0.047 Rmax2 Fa = = [ fa + fbcy ] / 0.517 Rmax3 Fa = = [ fa + fbtz ] /
0.268 Rmax4
Fa = = [ fa + fbcz ] /
0.295
Rmax = Fa = 0.517 < 1.000 - --> O.K.
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-3 ] -.fa> 0.15* ① 1y*Fa=2.731e+004 KPa. -.u = (1 -n1*fa* A _yA2/(PiA2*Es))*m = 0.997 -.Rmaxl
= [ fa +
① 1y/(u* ① 2y)*fbty ] / ( = 0.052y*Fa)
-.Rmax2 = [ fa + ① 1y/(u* ① 2y)*fbcy ] / ( = 0.①77y*Fa) -. fa >
0.15* ① 1z*Fa=2.670e+004 KPa.
-. u = (1 -n1*fa* A_zA2/(PiA2*Es))*m =0.941 -.Rmax3 = [ fa + ① 1z/(u* ① 2z)*fbtz ] / ( = 0.3①61z*Fa) -.Rmax4 = [ fa + ① 1z/(u* ① 2z)*fbcz ] / ( = 0.337z*Fa) -. Rmax = 0.577 <
1.000 ---> O.K.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
( ). 验算 组合应力比 ( 双向弯曲 ).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =4.497e+004 KPa. -. Sigma_w2 =5.036e+004 KPa.
-. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150 -. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.206 -. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.206 -. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.184
-. Rmax4 = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.184 -. Rmax = 0.206 < 1.000 ---> O.K. （ ）. 验算 组合应力比 （轴向+双向弯曲 ）.
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-5 ] -. Rmax1 = [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / Fa = 0.066 -. Rmax2 = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / Fa = 0.066 -. Rmax3 = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / Fa = 0.474 -. Rmax4 = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / Fa = 0.474 -. Rmax = 0.474 < 1.000 ---> O.K. （ ）. 验算 组合应力比 （轴向+双向弯曲 +剪切）.
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-7 ]
-.Rmaxl = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa) = 0.031 -.Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa) = 0.031 -. Rmax3 fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa) = -. Rmax4 -. Rmax5 -. Rmax6 -. Rmax7 -. Rmax8
= SQRT[ (fa + fbcy + 0.458
= SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa)=0.458 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa) =0.036 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa)=0.036 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa)=0.458 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa)=0.458
-. Rmax = 0.458 < 1.000 ---> O.K.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算 *. 单元号 = 210, 单元类型：梁单元 *. 工况号 = 1, 材料号 = 1, 截面号 = 9 *. 单位体系 : kN, m *. 截面特性 : 名称 = 花架
[JTJ 025-86 ]
版本号 8.0.5
截面形状 = H - 截面. （组合截面） 截面高 = 0.080, 上翼缘宽 = 0.045, 下翼缘宽 = 腹板厚 = 0.006, 上翼缘厚 = 0.006, 下翼缘厚 = 0.006
0.045
截面积 = 9.48000e-004, Asy = 3.60000e-004, Asz = 4.80000e-004 Ybar = 2.25000e-002, Zbar =
4.00000e-002, Qyb = 2.24300e-003, Qzb Syy = 2.38776e-005, Szz = 3.11282e-006, Zyy = 2.69160e-005, Zzz Iyy = 9.55103e-007, Izz = 7.00385e-008, Iyz = 0.00000e+000
= 2.53125e-004 = 6.68700e-006
ry = 3.17410e-002, rz = 8.59536e-003 J = 1.18080e-008, Cwp = 1.24750e-010 *. 强度评价的设计参数
Ly = 4.50000e-001, Lz
= 4.50000e-001, Lu = 4.50000e-001
Ky = 1.00000e+000, Kz
= 1.00000e+000
*. 材料参数 :
Fy = 3.45000e+005, Es = 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn
*.节点力及弯矩 :
轴力 Fxx = 6.13711e+001
剪力 Fyy = 7.37651e-002, Fzz = 2.86508e+000 弯矩 My =-7.82067e-001, Mz =-1.65972e-002 端弯矩 Myi = 4.99828e-001, Myj =-7.82067e-001 (for Lb)
Myi = 4.99828e-001, Myj =-7.82067e-001 (for Ly) Mzi = 1.65972e-002, Mzj =-1.65972e-002 (for Lz)
轴向应力验算
( ). 验算 轴向拉伸构件的长细比 (l/r).
-. Lambda = l/r = 52.4 < 130.0 ---> O.K. ( ). 计算容许拉应力 (Ft).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I). -. Ft = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa. ( ). 计算构件轴向拉应力 (ft).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.15-1 ] -.ft = Fxx/截面积=737.475 KPa.
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [JTJ 025-86 ] ( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (ft/Ft).
ft 737.475 -. - = ---------- = 0.319 < 1.000 ---> O.K.
Ft
202941.176
验算主轴方向的弯曲应力 ().验算H-截面翼缘宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf =
3.75 <
20.00 ---> O.K.
().验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf =
11.33 <
50.00 ---> O.K.
版本号8.0.5
[[[*]]] [[[*]]]
( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy). [ JTJ 025-86 规范 1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa. -. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -32753.201 KPa. -. fbty = (My*Cten)/Iyy = 32753.201 KPa.
( ). 验算 应力比 (fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
32753.201 fbcy
-------- = 0.154 < -. -- =
FBCy
213088.235
1.000 --> O.K.
fbty 32753.201
-. -- = -------- = 0.154 <
1.000 --> O.K.
FBTy
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-2 ] -.① 2y= 0.841
213088.235
[ fbty fbcy ] -. max [ ------ ---------- ] = 0.183 < 1.000 ---> O.K. [ ( ① 2y*FBTy) , ( [[[*]]] ① 2y*FBCy) ] 验算 绕弱轴的弯曲应力 . ( ). 验算H-截面翼缘宽厚比(BTR). [ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. BTR = bf/tf = 3.75 < 20.00 - --> O.K. MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 [ JTJ 025-86 ] 版本号 8.0.5 ().验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86规范 1.2.22 ] -. DTR = bf/tf = 11.33 <
50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). [ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
-. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -5331.869 KPa. -. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 5331.869 KPa. ( ). 验算 应力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz FBCz fbtz
5331.869 ----- = 0.025 < 1.000
--> O.K.
213088.235
FBTz
5331.869 ----- = 0.025 < 1.000
213088.235
--> O.K.
( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 .
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-2 ] -.① 2z= 0.900
[ fbtz
fbcz ]
-. max [ ------ ------- ] = 0.028 < 1.000 ---> O.K.
[ ( ① 2z*FBTz), ( ① 2z*FBCz) ]
[[[*]]] 验算剪应力 .
( ). 计算容许剪应力 (Fv).
[ JTJ 025-86规范 1.2.5 ] -. k = 1.00 (由荷载组合 I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 1217.706 KPa. ( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).
( LCB = 1, POS = J ) -. 外加剪力 : Fyy = 0.07 kN. -. fvy = Fyy/Asy =
204.903 KPa.
( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.051 fvy
204.903 -. ----- = ---------- = 0.002 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy)
127983.254
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ 025-86 ]
().计算局部z向剪应力(fvz).
( LCB =
1, POS = J )
-. 外加剪力 : Fzz = 2.87 kN. -. fvz = Fzz/Asz =
5968.907 KPa.
( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-6 ] -. Ct = 1.000
fvz 5968.907 -. ----- = ---------- = 0.049 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz)
1217.706
[[[*]]] 验算 组合应力.
验算 组合应力比 ( 轴向+弯曲).
规范 1.2.15-3 ]
Rmax1 = [ fa + fbty ] /
0.480
Rmax2
Fa = = [ fa + fbcy ] / 0.158 Rmax3 Fa = = [ fa + fbtz ] /
0.345
Rmax4 Fa =
= [ fa + fbcz ] / 0.293 Rmax = Fa = 0.480 < 1.000 - --> O.K.
( ). 验算 组合应力总稳定性 ( 轴向+ 弯曲).
[ JTJ 025-86 规范 1.2.16-3 ]
-.fa > 0.15* ① 1y*Fa=2.731e+004 KPa. -.u = (1 -n1*fa* A _yA2/(PiA2*Es))*m = 0.9
版本号 8.0.5
( ). [ JTJ 025-86
-.Rmax1 -.Rmax2
= [ fa + = [ fa +
① 1y/(u* ① 2y)*fbty ] / ( = 0.550y*Fa) ① 1y/(u* ① 2y)*fbcy ] / ( = 0①62y*Fa)
-. fa > 0.15* ① 1z*Fa=2.332e+004 KPa. -. u = (1 -n1*fa* A_zA2/(PiA2*Es))*m =0.854 -.Rmax3 = [ fa + -.Rmax4 = [ fa + -. Rmax = 0.550 <
① 1z/(u* ① 2z)*fbtz ] / ( = 0.4①11z*Fa) ① 1z/(u* ① 2z)*fbcz ] / ( = 0.382z*Fa)
1.000 ---> O.K.
( ). 验算 组合应力比 (双向弯曲).
[ JTJ 025-86规范 1.2.15-4 ] -. Sigma_w1 =2.742e+004 KPa. -. Sigma_w2 =3.809e+004 KPa. -. C -. Rmax1 -. Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4
= min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz))
1.000 ---> O.K.
= 0.155 = 0.155 = 0.112 = 0.112
-. Rmax = 0.155 <
( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-5 ] -. Rmax1 -. Rmax2 -. Rmax3 -. Rmax4
= [ fa +(fbty + fbtz)/C) ] / Fa =0.482 = [ fa +(fbty - fbcz)/C) ] / Fa =0.482 = [ fa +(fbcy + fbtz)/C) ] / Fa =0.202 = [ fa +(fbcy - fbcz)/C) ] / Fa =0.202
1.000 ---> O.K.
[JTJ 025-86 ]
-. Rmax = 0.482 <
MIDAS/Civil -《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
( ).验算作用的组合应力 (轴力 + 双向弯曲 + 剪力).
[ JTJ 025-86表 1.2.15-7 ] -. Rmax1
版本号 8.0.5
= SQRT[ (fa+ fbty + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa) =0.461
-. Rmax2 = SQRT[ (fa+ fbty - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa) =0.461
-. Rmax3 = SQRT[ (fa+ fbcy + fbtz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa) =0.167 -.Rmax4 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fsyA2 ] / (1.1*Fa)= 0.167
-.Rmax5 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa) = 0.463 -. Rmax6 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa)= 0.463 -. Rmax7 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa)= 0.173
-. Rmax8 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)A2 + 3*fszA2 ] / (1.1*Fa)= 0.173 -. Rmax = 0.463 < 1.000 ---> O.K.
5.3 结构变形验算
支架计算跨径为10米，支架最大竖向向下的变形为4.8mm=L/2151L/600，满足规范要求。
6、计算结论
结合箱梁结构情况，对过河支架结构进行模拟，并进行了结构验算。表明，两河口大桥施工
支架贝雷梁轴向应力、主轴方向的弯曲应力、绕弱轴的弯曲应力、组合应力以及变形均符合《公 路桥涵钢结构及木结构设计规范 》要求。
但是计算式事对结构整体进行计算的，在具体实施时应注意如下事项：
1) 应特别注意贝雷梁上的现浇支架的实际，注意其强度、刚度及整体稳定满足施工要求，注 意钢管与贝雷梁上面的型钢联系梁之间的连接可靠。
2) 应注意贝雷梁与墩身连接节点的设计。
3) 应注意贝雷梁下型钢横梁与贝雷梁、斜撑等连接的可靠。
4) 主弦杆与墩身或型钢的支撑面应达到面接触，并确保杆件均匀受力。 5) 支架搭设完毕应进行支架预压，预压要求应满足设计文件以及相关。 6) 各加强杆件必须满足计算要求的截面特性。
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