模板荷载计算

3. 现浇梁板支模方案

现浇板采用15mm厚双面覆膜竹胶板做面板，下铺方木间距150-200mm，板支撑采用满堂红碗扣钢管架，钢管架立杆间距900mm。面板四周交接处用海绵毡条塞实，胶带封严以防漏浆。见图4-6。

图4-6

现浇板支撑示意图 图4-7

所有次梁及外墙简支梁、阳台挑梁配置定型钢模板，其他简支梁配置木模板。梁模面板：直梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，龙骨：采用50×70mm

单面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊车运至作业面组合拼装。然后加方楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，当梁高大于500时，加对拉螺杆加固,在梁h/2处加Φ12穿墙螺栓@600。梁底钢管支撑加固。所有跨度大于或等于4米的梁，均需在跨中起拱0.3%L，悬挑梁均需在悬臂端起拱0.6%。梁板支撑固定系统采用Φ48钢管和扣件支撑固定。现浇板模板采用满堂红钢管脚手架支撑架，梁模支撑当梁断面小于400×700 mm，层高小于4.5米时，可采用双排立杆。

采用木模板。板底、板侧模板均采用1.5mm双面覆膜竹胶板做面板，50×70mm方木板楞；踏步板配置木模板，用2根50×70做踏步板背楞，横向踏步梯板宽度用15mm多层板板按踏步设计尺寸。楼梯模板采用钢管架子支撑。

㎝双面覆膜竹胶板。

2.钢管：采用Φ48和铸铁扣件，作为模板的支撑体系。

3.其他支模用具：Φ32锥形/Φ14对拉螺栓〔地下外墙带止水片〕、80×100mm方木、钢筋撑子、脱模剂、海绵条〔单、双面胶条〕、硬质塑料套管、钢丝网片、各种连接螺栓等。

4.机具：空压机、角磨机、扳手、盒尺等。 4.4.7模板计算书(含模板支撑验算)

楼板厚度100mm 、120mm模板板面采用15mm层板，次龙骨采用50×70mm，E=104N/mm2，I=bh3/12=40×703×104mm4，方木主龙骨采用50

×70mm方木。

1〕荷载计算

2

混凝土标准值：2.4 KN/m2 钢筋自重标准值：1.1 KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m2 楼板按100mm厚算，荷载标准值：F1 荷载标准值：F2 2〕计算次龙骨间距

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以为梁、次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取250mm。板厚按120mm计算。

〔1〕抗弯强度验算

M12Mq1l1 fm 式中：

W8M——弯距设计值〔N.mm〕

q1——作用在顶板模板上的均布荷载〔N/mm〕，按《建筑施工手册》〔第四版〕表8-69组合。 q1=F4××

l——次龙骨间距

——受弯应力设计值〔N/mm2〕

w——截面应力设计值〔N/mm2〕

，按《建筑施工手册》〔第四版〕fm——模板的抗弯强度设计值〔N/mm2〕表2-98取11N/mm2

Mfm W12q1l1811N/mm2(满足要求) 12bh6〔2〕跨度验算

88250152l1516mm

62.48按模板的的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的

0.677ql41

100EL2501 250q——作用在模板上的均布荷载〔N/mm〕

E——模板的弹性模量〔N/mm2〕,E=1×104N/mm2 I——模板的截面惯性矩〔mm4〕，I=

1bh3×104mm4 121005.625104104l519mm

0.6772.38250取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=516mm，施工次龙骨间距取200＜l1满足要求。

3〕模板支撑验算

用φ48钢架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=1200mm，支撑杆有效面积A=4mm2〔内R=41mm〕

(1)抗压强度验算 ××

[N]=Af=4×215=105kN满足

(2)稳定性验算〔按中心点最大偏心25mm计算〕：

Ix=π(D4-d4)/=π(484-414×105mm4 Ix= (Ix×105

Ix=1800/Ix=1800/15.79=114 查Q235，b类截面轴压稳定系数φ 欧拉临界应力

Nex=π2EA/λx2=π2××105×4/1142 初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104 截面塑性发展系数rx 受压最大纤维毛截面抵抗距 W1X=Ix×1053

N/φxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175MPa＜215MPa(满足要求)

1〕 底模验算： (1) 抗弯强度验算： a.荷载：底模自重：5×××

混凝土自重：24××× ×××

振捣混凝土荷载：2××

合计：q1=12.204

乘以折减系数0.9 则q1×0.9=q2 b.抗弯承载力验算：

底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，

故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。

剪力系数：kv=-0 .620

则M=kM×ql2××2

×106N/mm σ×106×6/(450×402)

2＜fm=13N/mm2

(2) 剪力强度验算： v=kvq1××

剪应力：τ=3v/(2bh)=3××103/〔2×450×40〕

22

(3) 挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土载荷。则q12

Kvq14W××2004/〔100×9×103×450×403/12〕

100EI=0.00717＜［w］=1/720=200/720=0.278〔满足要求〕

2) 侧模验算： (1) 荷载验算：

假设T=30℃，11.2,21,V2m/h则； a.侧压力：F1ctoβ1β2v

×24×200/(30+15) ×12×1×2

F2=rch=24×

取两者较小值，即F2 ×1.2=23.04 kN/m2

b.振捣混凝土时产生荷载：4 kN/m2 乘以分项系数4×1.4=5.6 kN/m2

上两项系数合计23.04+5.6=28. kN/m 根据立档间距为600mm的条件，则载荷为： ×

(2) 抗弯强度验算：

仍按四等跨计算，其km，kv，kww于前述相同设侧模用50mm厚 ×××103kN/mm σ×103×6/(600×402)

2＜pm=13N/mm2(满足要求)

(3) 抗剪强度验算： ×× 剪应力：

2×

3v340850.26N/mm2fV1.4N/mm2〔满足要求〕 2bh260040×

4/(100EI)

××6004×12/(100×9×103×600×403

＜［w］=1/400=600/400d=1.5mm〔满足要求〕 (5) 钢管支柱验算〔按1250mm验算〕：



N33.135.44f215N/mm2〔满足要求〕 A0.1914.