一、设计概况
高架桥分为主桥和引桥，主桥起点桩号为K0+216.81,终点桩号为K0+384。81，全长168米。主桥纵向采用预应力混凝土现浇箱梁，共分三联,桥跨布置为（2×24）+（3×24)+（2×24）米，桥面总宽27m，横向为一整幅桥，箱梁为单箱五室断面。顶板宽27m,底板宽为23m，翼缘板长度为2m。箱梁梁高1。5m。箱梁顶板横坡与桥面横坡一致,单向1％，箱梁顶底板平行,各腹板铅垂.顶板厚为0。25m,底板厚为0.22m，腹板厚均为0.65m，仅在桥墩支点截面处设置端、中横梁,中横梁宽3。0m，端横梁宽2.0m，所有横梁均为现浇预应力混凝土结构。主桥均在每跨1/4跨及3/4跨位置处设置0。5米宽横隔板。
引桥分为下行引桥和上行引桥.下行引桥起点桩号为K0+103。81，终点桩号为K0+216。81，全长113米。起点处与下行引道相接，终点处与主桥相接。桥面宽度从12米变化到23.5米，车道数从2条车道变化到5条车道，并设有人行步道系统。桥梁共分为两联，第一联为4×16米普通钢筋混凝土现浇箱梁，第二联为16+15+16米普通钢筋混凝土现浇箱梁。
上行引桥起点桩号为K0+384。81，终点桩号为K0+497.81，全长113米.起点处与主桥相接，终点处与上行引道相接.桥面宽度从23。5米变化到12米，车道数从5条车道变化到2条车道,并设有人行步道系统。桥梁共分为两联，第一联为16+15+16米普通钢筋混凝土现浇箱梁，第二联为4×16米普通钢筋混凝土现浇箱梁。
两侧匝道引桥横向为一整幅桥，箱梁为单箱多室断面，翼缘板宽度为2m。箱梁梁高1.3m，顶板横坡与桥面横坡一致，顶、底板平行，各腹板铅直.顶板厚度0。25m，底板厚度0.22m，腹板厚度0。4m。在桥墩支点截面处设置端、中横梁，5-6、15-16号墩顶中横梁宽3m，为现浇预应力混凝土结构。其余中横梁宽2m,端横梁宽1.5m.匝道引桥均在每跨跨中设置0.5米宽横隔板。
主要工程量：引桥C40砼2474m3，主桥C50砼3956m3，钢筋制、安1537。3t,预应力钢绞线制、安200t.
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二、施工方案 （一)、编制依据
1、《航站楼、高架桥施工设计图集》；
2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041－2000)； 3、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004)； 4、《预应力砼用钢绞线》(GB/T5224-2003）； 5、《混凝土外加剂》（GB8076） ；
6、《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)； 7、《混凝土碱含量限值标准》(CECS53); 8、《钢筋机械连接技术规范》（JGT107-2003）。
(二）、总体布局
1、作业区段划分
按照设计伸缩缝位置,将桥梁上部结构划分为7个作业区段，各作业区段分别如下：
第一区段：第0～4轴; 第二区段：第4~7轴； 第三区段:第7~9轴; 第四区段：第9～12轴； 第五区段：第12～14轴； 第六区段:第14~17轴； 第七区段：第17~21轴；
2、每个作业区段在施工的同时，又按以下时段划分两个流水作业区段： （1）、第一时段流水作业区：
错误!、引桥第4联（第17～21轴，共4跨）：计划在2011年10月31日前
完成；
错误!、引桥第1联（第0～4轴，共4跨）:计划在2011年11月15日前完
成；
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错误!、引桥第3联（第14～17轴，共3跨）：计划在2011年11月31日前
完成；
第一时段流作业区流水步距15天，在计划施工劳动力和机械数量不变的情况下，按上述作业区同时配齐满堂支架和模板等施工材料.
（2）、第二时段流水作业区：
错误!、引桥第2联（第4~7轴,共3跨）：计划在2012年4月30日前完成； 错误!、主桥第1联（第7～9轴，共2跨）:计划在2012年7月15日前完成；
○3、主桥第3联（第12～14轴，共2跨）：计划在2012年6月15日前完成。
错误!、主桥第2联（第9～12轴，共3跨):计划在2011年7月31日前完成；
第二时段流水作业区计划从2012年2月下旬展开施工，施工劳动力、机械数量及满堂支架、模板等施工材料可利用第一时段流作业区的所有内容进行周转，或视情况可以增加.
3、桥下满堂支架场地硬化
计划在2011年10月31前全部完成。 4、3~4轴门式支架搭设
西宁曹家堡机场二期工程高架桥设计第3~4轴之间横跨京藏高速公路至机场贵宾路段，该段道路路面现有宽度为双向两车道共9m.业主要求：施工期间必须保证该段道路畅通。计划在3～4轴现有路面宽度内搭设两跨门式支架，双向通车,保证施工期间交通畅行。
3～4轴门式支架搭设另见专项施工方案. (三）、方案拟定 1、箱梁满堂支架搭设
主桥和引桥均采用碗扣式脚手架满堂搭设。主桥在横隔板处宽2。4m范围内、墩顶轴线两侧各2m宽范围内、中腹板、边腹板的立杆纵向间距30cm，横向间距60cm；主桥标准空室箱梁及翼板立杆纵向间距60cm，横向间距90cm；
引桥在横隔板处宽1.2m范围内、墩(台)顶轴线两侧各2m宽范围内、中腹板、边腹板的立杆纵向间距30cm，横向间距60cm；引桥标准空室箱梁立杆纵向间距60cm,横向间距90cm;翼板立杆纵向间距60cm，横向间距90cm。
立杆底部和顶部均采用可调式底座和顶托，底座可调范围在30cm以内，顶
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托可调范围在60cm以内。顶托上面放置50×80mm的木枋主梁,主梁上安装截面尺寸50*80mm间距20cm的木枋做为次梁。箱梁外模（底模、侧模、翼板）采用厚15mm油面的木夹板，侧模外钉80×50mm间距30cm的龙骨架.箱梁内模采用厚15mm通木夹板加工成定型模板，加肋固定板用50*50木枋，间距30cm。 2、工艺流程
砼浇筑分二次完成:第一次完成底板、腹板,第二次浇筑顶面板和翼板. 施工流程：地基处理→测量放样→枕木垫块安装→满堂支架搭设→支座垫石安装、盆式橡胶支座安装→底板、翼板模板铺装→支架预压→调整预拱度→支座楔块钢筋安装、箱梁底板、腹板、翼板钢筋制安→底板 φ50PVC排水孔预埋→预应力筋波纹管安装→箱梁侧模、腹板模制安→第一次砼浇筑→砼接合面凿毛处理、清洗干净→箱梁内室顶板模板安装→面板钢筋制安、通气孔安装、栏杆及雨蓬预埋件安装→第二次砼浇筑→砼养护→预应力张拉→孔道压浆、后浇带砼浇筑、养护至设计强度→模板、支架拆除. （四）、地基处理
因箱梁满堂支架搭设对地基承载力有要求，故支架搭设前必须对地基进行硬化处理。处理办法为：对下引桥第一联及上引桥第二联的桥面及两侧各加2m宽的垂直投影面积的场地进行平整压实至设计压实度（96％）后,浇筑20cm厚的C20砼垫层，基面高程按照设计地面高程进行控制，垫层砼按长、宽各8～10m分块切缝，切缝深度10cm左右；对主桥桥面及两侧各加2m宽的垂直投影面积的场地进行平整压实至设计压实度（96％)后，按照设计要求铺筑30cm石灰稳定土底基层、20cm厚水泥稳定碎石基层，基层表面高程与设计地面高程低 14cm（沥青路面结构层厚度）。 （五）、测量放样
按碗扣式脚手架平面布置图，精准放线，定出支架钢管位置,弹上墨斗线。 （六)、箱梁满堂支架搭设
1、搭设方法：按桥的桥面及两侧各加1m宽的垂直投影面积搭设满堂支架，
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满堂支架均采用碗扣式脚手架.立杆纵横间距：主桥在横隔板处宽2。4m范围内、墩顶轴线两侧各2m宽范围内、中腹板、边腹板的立杆纵向间距30cm,横向间距60cm；主桥标准空室箱梁及翼板立杆纵向间距60cm,横向间距90cm;
引桥在横隔板处宽1.2m范围内、墩（台）顶轴线两侧各2m宽范围内、中腹板、边腹板的立杆纵向间距30cm，横向间距60cm;引桥标准空室箱梁及翼板立杆纵向间距60cm，横间距90cm；
立杆底部和顶部均采用可调式底座和顶托，底座可调范围在30cm以内,顶托可调范围在60cm以内。顶托上面放置50×80mm的木枋主梁，主梁上安装截面尺寸50＊80mm间距20cm的木枋做为次梁.箱梁外模（底模、侧模、翼板）采用厚12mm带光油面的木夹板，侧模外钉80×50mm间距30cm的龙骨架.箱梁内模采用厚12mm的普通木夹板加工成定型模板,加肋固定板用50*50木枋，间距30cm。水平拉杆每增高180cm布置一排,最下层扫地杆距地面不大于40cm。支架横向支撑：每隔5排设置一道通长剪刀撑。支架纵向支撑：仅外侧设置通长剪刀撑。
2、安装底座时要做好抄平测量工作找出纵向中心线和横向中心线,用线绳拉通线,在每一个交点上安放底座。
3、搭设第一个水平层时，各横杆与立杆联成整体，采用立杆可调座螺杆进行调平.做到脚手架各排架无论在纵向或横向均在一条线上,同在一个水平;按图一直拼装到设计标高。
4、主梁安装：在碗扣支架的顶部安装顶托，在顶托上沿桥的纵向安装50*80mm 的主梁。在安装主梁前，应按设计要求调整桥面纵坡和横坡。
5、次梁安装：次梁截面尺寸50＊80mm，置于主梁上，沿桥的横向方向布置，间距20cm.
6、预留拱度值和翼板支撑均用顶托进行调整。施工预留拱度只考虑支架弹性变形，不另设预拱。
（七）、支座垫石安装、盆式橡胶支座安装 1、支座垫石安装
支座垫石设计均为C40钢筋砼。垫石配筋：当垫石高度小于15cm时,为双
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层双向Φ12@钢筋网片;当垫石高度大于15cm时,为三层双向Φ12@钢筋网片。垫石钢筋网片在浇筑立柱或墩帽砼时，必须在砼初凝前进行预埋。垫石砼可进行第二次浇筑，在第二次砼浇筑前,必须将砼表面进行凿毛处理，并清洗干净，并将橡胶支座地脚螺栓的预留孔套管用水泥袋或毡布封堵，防止砼浇筑过程中堵塞套管。
支座位置及高程控制要求：支座垫石表面应确保水平，并应按厂家要求施工.同一垫石内任意点高差不得大于2mm，为确保支座间的均匀受力，垫石顶面标高与设计标高误差亦不得大于2mm。 2、盆式橡胶支座安装
橡胶支座地脚螺栓预留孔套管与垫石钢筋网片在同一时间内进行预埋。橡胶支座地脚螺栓预留孔套管采用PVC管道，PVC管管径选择：当地脚螺栓直径大于80mm时，选用φ160PVC管；当地脚螺栓直径小于80mm时,选用φ110PVC管。
盆式橡胶支座安装程序及质量要求如下:
错误!、拆除支座地脚螺栓预留孔套管，将孔壁进行凿毛处理，并清洗干净;
○，2、在垫石顶面支座安装部位及支座底板上刻画中心线,以方便支座就位后的校正；
错误!、将地脚螺栓穿入顶、底板并旋入地脚螺栓套筒内,顶板、底板与螺栓
套筒之间应垫上减震橡胶垫圈；
错误!、将支座就位并校正位置，校正完毕后用环氧砂浆将预留孔填满捣实,
不能留有空隙；
○5、待环氧砂浆达到设计强度后，再进入下道工序施工.梁体施工完毕后，在拆除满堂支架时，再拆除吊装钧，此时盆式橡胶支座进入运行阶段. （八)、底模、翼板铺装
1、模板材料：选用2440＊1220＊12mm的镀光油木夹板组合拼装，搭设面积按桥的桥面及两侧各加1m宽的垂直投影面积进行。
2、模板安装必须平整,纵、横向坡度与设计桥面坡度一致,坡度的调整通过顶托完成。若底模沉降较大,则重新调整顶托长度，注意顶托长度始终不得超过
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其最大调节长度的2/3.
3、模板接缝处理:模板间接缝用双面胶粘帖,对缝隙较大者，采用腻子灰刮缝填塞。
4、两侧边模防挡处理：在桥面垂直投影面积的外边线另加侧模宽度的位置上铺钉50＊50的枋条，以利侧模安装，同时防止在砼浇筑过程中侧模变形移位，影响外观质量。 （九）、支架预压
1、设计要求
除为抵消支架弹性变形而设置的预拱外,支架不另设预拱，浇混凝土前应对支架进行等载预压,支架基础必须进行加固以减小施工过程中的沉降量。 2、支架预压方案
支架预压是为了清除地基及支架的塑性变形，同时测出支架的弹性变形值，为预留底模预拱度提供准确数据。支架预压采用“水袋法+土袋法\"，即在端横隔梁和中横隔板处用土袋堆砌，在空室箱梁段用水袋法.每联每跨均进行预压，预压荷载取施工重量的100％，在桥纵向1/4跨、2/4跨、3/4、4/4跨处设置支架变形观测断面,每个观测断面等距布置5个点,连续观测15天，测出支架变形值f1。支架卸载后，再次测出支架的变形值f2,则可计算出支架及地基的塑性变形值为f（塑)=f2，弹性变形值f(弹)=f1-f2.
为防止支架在预压过程中发生失稳倒塌,计划分3级加载,即分别按照设计荷载的60%、80%、100%进行逐级加载。每级加载完成后，应先停止下一级加载，并按每间隔12小时对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。
卸载后，按f（弹)值预留底模拱度，重新调整模板标高，以保证砼施工后,底模仍保持其设计标高。比较预压前后支架顶高，校验预拱值设置是否合理，若相差较大（超过10mm）,则需调整底模高程.
支架预压预警值控制：当出现下列情况之一时,应停止加载，对支架进行加固处理或重新进行满堂支架搭设。
（1)、基础砼面发生冲切破坏，或沉降不均匀引起砼面开裂时;
(2）、立杆上部的主梁、次梁及模板挠度超过第(十七)项中的强度验算允许值时;
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（3）、立杆变形弯曲或倾斜出现偏心受压造成失稳时。
具体详见支架预压专项方案。
（十）、支座楔块钢筋及箱梁钢筋制作、安装
1、底模清洗：支架预压完成后，卸除预压材料，清扫干净，并用水冲洗，而后调整底模平整度和纵、横向坡度，再一次对模板接缝进行处理.
2、测量放样:用全站仪测定出座标位置和结构尺寸，并用油漆标定,而后刻划出底板每一条纵横向钢筋的位置，最后安装钢筋。
3、钢筋加工在钢筋棚内进行,加工完成后运至现场，其中桥台端横隔梁、桥墩顶横隔梁骨架钢筋在地下焊接成网片后，用汽车吊机吊入模内安装，其余钢筋在桥梁底模上安装。如确实需要在桥梁底模上焊接,应在焊接点底部及周边用湿毡布隔离模板，防止火花直接喷洒在模板上。
4、钢筋安装分两次完成:第一次完成支座楔块钢筋及底板、腹板和翼板钢筋，在第一次砼浇筑完成后，再安装剩余钢筋.
钢筋安装完毕，且验收通过后，应用高压风将仓内吹洗干净，吹洗时,应按同一个方向进行，而后用高压水冲洗，最后将杂物集中在一处清除仓外。
5、排水、通气设施安装：在第一次钢筋安装完成后,应按设计要求预埋φ50PVC排水管和φ50PVC通气管，孔内用水泥纸或棉布填塞，防止水泥浆流入堵塞，并焊接定位钢筋加以固定。 （十一)、预应力筋安装
1、材料：预应力钢绞线采用符合国标《预应力砼用钢绞线》（GB/T5224-2003) 标准的高强度低松驰（1000小时后应力松弛率不大于2.5％）7股捻制钢绞线，公称直径d＝15.2mm，抗拉强度标准值fpK＝1860MPa，张拉控制力1395 MPa。
(1）、主桥纵向预应力钢束
主桥纵向底排两端预应力钢束管道采用D85塑料波纹管，内穿12φs15。2钢绞线，其余采用D90塑料波纹管，内穿高强度低松驰的15φs15.2钢绞线;
(2）、主桥箱梁中横隔梁
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主桥第一联、第二联、第三联箱梁中横隔梁(第8、10、11、13轴，共4个中横隔梁）：预应力钢束均为15φs15。2钢绞线， D90塑料波纹套管。
（3）主桥箱梁端横隔梁
主桥第一联第一跨、第三联第二跨箱梁端横隔梁（第7轴大桩号侧、第14轴小桩号侧,共2个端横隔梁）：N1预应力钢束为12φs15。2钢绞线，D85塑料波纹套管；N2预应力钢束为15φs15.2钢绞线,D90塑料波纹套管.
主桥第二联、第一联第二跨、第三联第一跨箱梁端横隔梁（第9轴两侧、第14轴两侧，共4个端横隔梁）：N1预应力钢束为12φs15。2钢绞线，D85塑料波纹套管；N2预应力钢束为15φs15.2钢绞线，D90塑料波纹套管。
（4）、引桥墩顶横隔梁
第5、16号墩顶横隔梁:N1预应力钢束为15φs15.2钢绞线,D90塑料波纹套管，采用一端张拉；N2预应力钢束为12φs15。2钢绞线, D85塑料波纹套管。
第6、15号墩顶横隔梁：N1预应力钢束为12φs15.2钢绞线,D85塑料波纹套管;N2预应力钢束为15φs15。2钢绞线，D90塑料波纹套管。
（5)、引桥墩顶端横隔梁
7号墩顶小桩号侧箱梁端横隔梁和14号墩顶大桩号侧箱梁端横隔梁:N1预应力钢束为12φs15。2钢绞线，D85塑料波纹套管；N2预应力钢束为15φs15.2钢绞线,D90塑料波纹套管.
锚具、锚垫板、波纹管、锚下螺旋筋均采用匹配产品。 2、预应力管道及钢绞线安装
错误!、波纹管安装前,先在管道内预置一根12号通长镀锌铁线。安装时，
严格按照管道坐标图,沿长度方向直线段每隔50cm间距焊设“井”字形定位钢筋卡住管道、点焊固定；腹板束防崩钢筋设置:在梁端平弯转折点处左、右各120cm按间距15cm布置，确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。孔道定位误差小于8mm,且严禁局部弯折和变形，以免造成穿束困难.
2、管道连接采用大一号同型波纹管套接，该接头管长不小于300mm，套○
接后用密封胶带严密封口，避免浇筑时浆液渗入造成管道堵塞。
○，3、在波纹管附近电焊钢筋时,对波纹管加以防护，焊完再细致检查，确保无损。
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○4、锚下垫板安装时与预应力钢束垂直,垫板中心对准波纹管管道中心。 ○5、通气孔在孔道最高点设置，以定位钢筋牢固定于普通钢筋上，内端孔口与波纹管绑扎在一起，外口封堵后与模板面密贴.。
错误!、当预应力钢绞线与普通钢筋位置发生矛盾时，可适当调整普通钢筋. 错误!、预应力管道安装完毕，经检查符合设计要求及质量验收标准后，着
手钢绞线穿索，按设计位置设置锚固端，用锚具锁紧。在张拉端预留一定长度，以利张拉。
错误!、浇筑混凝土时，振捣人员应熟悉孔道位置，严禁振动棒与波纹管接
触，以免孔壁受伤,造成漏浆。
3、质量控制措施
错误!、管道安装前应除去管道两端的毛刺并检查管道质量及两端截面形状,
遇有可能漏浆管道的部分液压采用措施割除,遇有管道两端截面有变形时应整形后应用.
错误!、预应力钢材及预应力锚具进场后，应分批严格检验和验收,妥善保管。
○，3、预应力钢绞线应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度，对不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量作修正。
引伸量的修正公式为：Δ'=EA×Δ E'A'式中：E'、A'为实测钢绞线弹性模量及面积 E、A为计算采用的钢绞线弹性模量及面积 E=1.95×105MPa A=1.40cm2
Δ为计算得到的引伸量值 Δ'为修正后的引伸量值
○，4、钢绞线运抵工地后应放置在室内并防止锈蚀。切割钢绞线不准采用电焊或气焊切割,应采用圆盘机械切割。
错误!、所有预应力钢材不许焊接，凡有接头的预应力钢绞线部位应予切除，
不准使用.钢绞线使用前应作除锈处理。所有预应力张拉设备应按有关规定认真进行标定。
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错误!、预应力管道间及管道与喇叭管的连接应确保其密封性.所有管道沿长
度方向按设计要求设井字形定位钢筋并点焊在主筋上,不容许铁丝定位；腹板束防崩钢筋设置：在梁端平弯转折点处左、右各120cm按间距15cm布置。确保管道在浇筑混凝土时不上浮，不变位。管道位置的容许偏差纵向不得大于±10mm，横向不得大于5mm.
○7、应抽样检查夹片硬度。
错误!、应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺,对有毛刺者应予退货，不准使用。
○9、锚具外观尺寸、型号、质量均应符合设计要求，并经过探伤检测，锚具的锚固力达到极限强度(钢绞线的抗拉强度）的95%以上，并无损伤和锚塞滑移、钢束过量回缩等现象.
锚具进场使用前，必须按规范要求进行外观尺寸、硬度、锚固力等各项检验。还应检查内壁有无生锈，对生锈的锚环应进行除锈处理后方可使用。
错误!、夹片应用开口球手柄同时将两夹片均匀打入锚环,使两夹片外端面处
于同一平面内,两夹片高差不大于2mm，否则必须取出重新安装。
错误!、要合理控制限位板的限位量，合理的限位量应使钢绞线没有刮痕和
轻微刮痕。
（十二)、箱梁、翼板侧模板制安
1、主桥箱梁及翼板外侧模板采用厚12mm带光油面的木夹板，外钉80×50mm间距30cm的龙骨架;边腹板外膜使用光油面木夹板沿引桥弧形安装，外钉80×50mm间距20cm的龙骨架，模板底部沿引桥弧形固定，与在底模上的木枋相连、顶部与翼板底部木枋相连，中间部分基本上等距排布3排对拉杆，对拉杆每端使用两根直径20mm的螺纹钢钢筋用蝴蝶扣固定，翼板下部支架立杆处用横杆加顶托对边腹板外膜进行加固.（详见“第一次浇筑腹板模及内外支撑示意图）
外侧模支撑：底部利用50＊50的枋条固定模板；顶部（倒角处)设置纵向水平钢管一道固定，并按间距3m设置斜撑一道，斜撑上端安装顶托调整模板的倾斜度.翼板底部设置3排间距90cm的碗扣架支撑钢管，钢管顶部安装顶托，在顶托上沿桥纵向用50*80mm木枋做主梁,主梁上铺钉截面尺寸50＊80mm的木枋做次梁，次梁沿桥的横向方向布置，间距20cm.
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2、箱梁内侧墙及倒角模板采用厚12mm的木夹板加工成定型模板，加肋固定板间距60cm。
3、内模固定：内模安装时,内侧紧帖钢筋保护层垫块，垫块选用高强塑胶成品垫块，内、外侧模采用@600对拉杆固定，对拉杆外套φ20PVC管。
4、内模支撑:采用50×50mm方木沿侧墙中间纵向布置，每间隔100cmm用钢管加顶托对称支撑。
5、伸缩缝处理:
主桥伸缩缝设计为GQF80型，位于第7、9、12、14轴，共4条，其中第9、12轴为主桥纵向预应力钢束张拉端，第7、14轴为主桥纵向预应力钢束锚固端，预应力钢束张拉完毕后均按照后浇带处理，在后浇带砼浇筑前，用80mm厚的泡沫板嵌入，要求安装平整,用钢钉固定在砼壁面上，并按GQF80型伸缩装置设置预埋件，然后再浇筑砼。
引桥伸缩缝位于第0、4、17、21轴，共4条，其中桥台第0、21轴伸缩缝设计为GQF40型,第4、17轴伸缩缝设计为GQF80型。第0、21轴伸缩缝处理:箱梁砼浇筑前，先在每个腹板的端部安装1*40*160cm的减震橡胶块，然后铺钉80mm厚的泡沫板，并按GQF40型伸缩装置设置预埋件，最后再浇筑砼。第4、17轴伸缩缝处理：在砼浇筑前，先用80mm厚的泡沫板嵌入，用钢钉固定在砼壁面上,并按GQF80型伸缩装置设置预埋件,然后再浇筑砼。 （十三)、第一次砼浇筑
按照设计伸缩缝位置，每联连续箱梁采用满樘支架现场分二次浇筑完成,同一次浇筑时从跨中向两端墩顶方向对称浇筑，最后浇筑墩顶两侧各3m左右范
围梁段及横隔梁,以防止在浇筑过程中墩顶区域出现裂缝.
第一次完成底板、腹板砼，施工缝留置在悬臂腋下2cm处。 1、浇筑方法： （1）、引桥箱梁
○1、下引桥第一联（第0~4轴，共4跨）
A、分两个段次完成：第一个段次分别以第0～1轴、第1~2轴的跨中为浇筑起点,同时向两端（台）墩顶方向浇筑,第二个段次分别以第2~3轴、第3～4
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轴的跨中为浇筑起点，同时向两端(台）墩顶方向浇筑，即每段次将下引桥第一联分为4个浇筑仓面同时浇筑。
B、浇筑方法：先浇筑底板,底板砼浇筑完毕后，仍然从跨中为浇筑起点，同时向两端(台）墩顶方向浇筑腹板。
C、砼入仓：计划采用1台臂杆长度为32m的汽车泵入仓，汽车泵分段次分别摆放在第1轴、第三轴的航站楼一侧，负责供应4个浇筑仓面的砼，按次序循环入仓。
D、劳动力组织及施工机械配置：第一次浇筑底板、腹板C40砼量285.6 m3，平均每个浇筑仓面完成35。7 m3，计划每个浇筑仓面配置φ50软轴插入式振捣棒3台，配置捣棒手、辅助工各3名.共需配置振捣棒12台,配置捣棒手、辅助工各12名。
E、预计浇筑时间:每个浇筑仓面沿桥纵向浇筑长度为8m，每台振捣棒的工作量为12 m3，平均振捣速度3 m3，/h，正常情况下，可在8个小时左右完成任务。即需要在砼内增加缓凝剂，要求初凝时间在8个小时以上.
错误!、下引桥第二联（第4～7轴，共3跨)
A、分两个段次完成：第一个段次分别从第4～5轴、第5～6轴跨中为浇筑起点，同时向两端墩顶方向浇筑，即将下引桥第二联第4～6轴分为4个浇筑仓面同时浇筑;第二个段次从第6~7轴跨中为浇筑起点，同时向两端墩顶方向浇筑，第二个段次只有两个浇筑仓面。
B、浇筑方法：同下引桥第一联。
C、砼入仓：计划采用1台臂杆长度为32m的汽车泵入仓,汽车泵分段次分别摆放在第5轴、第6~7轴中间的停车楼一侧，负责供应6个浇筑仓面的砼，按次序循环入仓.
D、劳动力组织及施工机械配置：第一次浇筑底板、腹板C40砼量218.25m3，平均每个浇筑仓面完成36。4 m3,计划每个浇筑仓面配置φ50软轴插入式振捣棒5台，配置捣棒手、辅助工各5名。按照第一个段次配置，共需配置振捣棒20台,配置捣棒手、辅助工各20名.
预计浇筑时间：第一次浇筑底板、腹板C40砼量218.25m3，每个浇筑仓面沿桥纵向浇筑长度为7。5~8m，每台振捣棒的工作量为7.3 m3，平均振捣速度3
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m3，/h，正常情况下，每个浇筑段次可在2。5个小时内完成任务。全联共需5个小时。即需要在砼内增加缓凝剂，要求初凝时间在5个小时以上。
错误!、上引桥第一联（第14~17轴，共3跨）
同下引桥第二联。
错误!、上引桥第二联（第17~21轴,共4跨)
同下引桥第一联。 （2）、主桥箱梁
错误!、第一联（第7～9轴，共2跨)
A、分别以第7~8轴、第8～9轴的跨中为浇筑起点，同时向两端墩顶方向浇筑，即将下引桥第一联分为4个浇筑仓面同时浇筑。
B、浇筑方法：先浇筑底板,底板砼浇筑完毕后，仍然从跨中为浇筑起点，同时向两端（台）墩顶方向浇筑腹板。
C、砼入仓：计划采用1台臂杆长度为32m的汽车泵入仓,汽车泵摆放在第8轴的停车楼一侧,负责供应4个浇筑仓面的砼，按次序循环入仓.
D、劳动力组织及施工机械配置：第一次浇筑底板、腹板C50砼量555.78 m3，平均每个浇筑仓面完成139 m3,,计划每个浇筑仓面配置φ50软轴插入式振捣棒5台，配置捣棒手、辅助工各5名。共需配置振捣棒20台，配置捣棒手、辅助工各20名.
E、预计浇筑时间：每个浇筑仓面沿桥纵向浇筑长度为12m,每台振捣棒的工作量为27。8 m3，平均振捣速度3 m3/h，正常情况下,可在9。5个小时内完成任务。即需要在砼内增加缓凝剂，要求初凝时间在10个小时以上。
错误!、第二联（第9～12轴,共3跨）
A、分别以第9~10轴、第10～11轴、第11～12轴的跨中为浇筑起点，同时向两端墩顶方向浇筑，即将下引桥第一联分为6个浇筑仓面同时浇筑。
B、浇筑方法:先浇筑底板，底板砼浇筑完毕后，仍然从跨中为浇筑起点，同时向两端墩顶方向浇筑腹板。
C、砼入仓：计划采用2台臂杆长度为32m的汽车泵入仓，汽车泵摆放在第10、11轴的停车楼一侧,每台汽车泵负责供应6个浇筑仓面的砼，按次序循环入仓.
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D、劳动力组织及施工机械配置：第一次浇筑底板、腹板C50砼量826。94m3，平均每个浇筑仓面完成137.8 m3,计划每个浇筑仓面配置φ50软轴插入式振捣棒5台,配置捣棒手、辅助工各5名。共需配置振捣棒30台，配置捣棒手、辅助工各30名。
E、预计浇筑时间:每个浇筑仓面沿桥纵向浇筑长度为12m,每台振捣棒的工作量为27.6 m3，平均振捣速度3 m3/h，正常情况下，可在9。5个小时内完成任务。即需要在砼内增加缓凝剂,要求初凝时间在10个小时以上。
错误!、第三联（第12～14轴，共2跨）
同第二联（第9～12轴，共3跨）。
2、砼浇筑初凝时间控制：按上述浇筑方法施工,第一次完成底板、腹板砼浇筑最长时间为9。5小时，按此计算,要求配制的砼的初凝时间为不低于10小时.
3、砼材料要求
○，1、引桥:C40砼，一级配,要求粗骨料最大粒径不超过25mm；
错误!、主桥:C50砼，一级配，要求粗骨料最大粒径不超过25mm; 错误!、塌落度要求：16~20cm; 错误!、初凝时间：不低于10小时。
4、砼运输、入仓、平仓：用砼运输罐车将砼运至现场后,采用砼汽车泵入仓，用插入式振捣器平仓，局部边角用人工平仓.
5、砼振捣质量控制
错误!、底板砼振捣：先用插入式振捣器平仓振捣后，再按30~45度的倾斜角
度,插入砼中来回振捣，最后在砼表面平拖振捣,振捣次数以砼不显著下沉、无气泡上升、表面开始泛浆为准。
底板砼振捣完毕后,在砼终凝前将表面先用木搓板进行原浆压面，然后用铁抹子收光。
错误!、腹板砼振捣：用插入式振捣器平仓振捣，振捣棒插入点间距控制在
30～40cm范围，腹板高度：主桥81cm,引桥61cm，均按二层分层浇筑。振捣棒离模板距离10~15cm,振捣时不得触动钢筋和预埋件。振捣时间控制：以砼不显著下沉、无气泡上升、表面开始泛浆为准。腹板砼要对称浇注,防止挤跑内模。
错误!、在箱砼浇筑过程中,要安排专职模板工、钢筋工跟班作业，检查模板
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是否变形移位，是否漏浆，支撑是否松动;钢筋工要检查钢筋、预应力筋管道及各种预埋件是否偏移松动等等,发现问题立即纠正,将一切不利隐患消灭在萌芽之中。
错误!、连续箱梁砼必须连续浇筑完成。在浇筑过程中，派专人记录浇筑时间，
严格控制间歇时间，每次接缝浇筑的砼必须具有重塑性，因此要精心组织，备足材料，组织劳力轮班作业，作业人员要分工明确，统一指挥。
错误!、砼达到终凝后开始养生。养生方法：当平均气温高于50C时，用麻袋
或毡布覆盖洒水养生；当日平均气温低于50C时,砼表面用麻袋或毡布覆盖养生,必要时用防水布—草席－防水布三层将桥面整体覆盖，防冻保温，并在每一条空腹梁架设1kw碘钨灯3~4盏加热，碘钨灯周边砼用湿毡布覆盖，将砼的表面温度保持在50c以上，并不断喷洒热水（水温控制在40～600c左右），保证砼抗压强度达到设计标号的40％及5MPa前，不得使其受冻.
6、砼表面凿毛处理
砼终凝后，将腹板及横隔梁表面砼进行凿毛处理，清除附着在钢筋上的水泥浆，调整钢筋,并清理干净,在凿毛期间仍保持覆盖保温养护.
7、劳动力及机具组织 机械及劳动力组织见下表。 序号 1 2 3 4 5 名称 捣棒手 模板工 钢筋工 辅助工 规格型号 单位 人 人 人 人 台 台 套 台 数量 30 6 6 30 2 4 备注 跟班作业 跟班作业 含抹灰工 汽车泵 臂杆长32m及以上 8～12m3 φ50软轴插入式 150KW柴油发电机 6 砼运输灌车 7 8 振捣器 备用电源 30 另备用φ50软轴5条 1 （十四）、第二次面板钢筋砼施工
1、面板底模、钢筋制安及栏杆、雨蓬预埋件安装
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当具备浇筑第二次面板砼条件时，先拆除箱梁空室内的底板对撑木枋和倒角模板,保留腹板对拉螺杆和侧模，然后安装空室内的顶部倒角模板和面板底模，顶部倒角模板和面板底模直接支撑在底板砼面上。最后着手钢筋制安及栏杆、雨蓬预埋件安装。
2、第二次面板砼浇筑 （1)、砼浇筑方量统计
主桥：第一联(7～9轴）576。48 m3； 第二联（9～12轴）8.72 m3； 第三联(12～14轴)576.48 m3。 引桥:四跨连续箱梁：394.19 m3； 三跨连续箱梁：557.02 m3。
（2）、浇筑方法：从跨中为浇筑起点，同时向两端墩顶方向浇筑，梁体顶板用插入式振捣器振捣密实。翼板板面先用插入式振捣器振捣密实后，再用平板振捣器复振。
砼入仓前，宜先在垂直施工缝及水平施工缝刷一层素水泥浆结合层. (3）、砼入仓:同第一次砼浇筑。
(4）、劳动力组织及施工机械配置：见下表。 序号 1 2 3 4 5 名称 捣棒手 模板工 钢筋工 辅助工 汽车泵 规格型号 臂杆长32m 8～12m3 φ50软轴插入式 平板式 150KW柴油发电机 单位 人 人 人 人 台 台 套 套 台 数量 20 3 3 20 2 4 20 10 1 备注 跟班作业 跟班作业 含抹灰工 6 砼运输灌车 7 8 8
振捣器 振捣器 备用电源 （5）、预计浇筑时间(按主桥第二联最大砼量8.72 m3推算）：每台插入式
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振捣棒的工作量为43。24m3，平均振捣速度6 m3/h，正常情况下，可在7.2个小时内完成振捣任务，平板振捣器复振时间可在插入式振捣棒滞后2小时结束。即需要在砼内增加缓凝剂，要求初凝时间在10个小时以上。
(6）、砼振捣质量控制:同第一次底板砼浇筑。
3、混凝土初凝前应对箱梁顶板顶面进行横向拉毛，拉毛深度1～2mm. （十五）、预应力张拉
选择具有预应力施工资质的施工队伍完成张拉任务.张拉顺序：先张拉完横梁预应力钢束后再张拉主梁纵向预应力钢束。
1、设计要求
(1）、中横隔梁及端横隔梁预应力钢束张拉
主桥第一联、第二联、第三联箱梁中横隔梁(第8、10、11、13轴）预应力钢束均为15φs15.2钢绞线,采用一端张拉；
第5、16号墩顶横隔梁：N1预应力钢束为15φs15.2钢绞线, D90塑料波纹套管，采用一端张拉;N2预应力钢束为12φs 15.2钢绞线， D85塑料波纹套管，采用两端张拉；
第6、15号墩顶横隔梁：N1预应力钢束为12φs 15。2钢绞线,D85塑料波纹套管,采用一端张拉;N2预应力钢束为15φs 15。2钢绞线，D90塑料波纹套管，采用两端张拉;
主桥第一联第一跨（第7轴大桩号）、第三联第二跨(第14轴小桩号)箱梁端横隔梁：N1预应力钢束为12φs15。2钢绞线，D85塑料波纹套管；N2预应力钢束为15φs15。2钢绞线，D90塑料波纹套管,采用一端张拉。
主桥第二联、第一联第二跨、第三联第一跨端横隔梁(第9轴大小桩号、第12轴大小桩号端横隔梁）：N1、N2预应力钢束均为15φs15.2钢绞线，D90塑料波纹套管，采用一端张拉.
7号墩顶小桩号侧箱梁端横隔梁和14号墩顶大桩号侧箱梁端横隔梁：N1预应力钢束为12φs15.2钢绞线，D85塑料波纹套管，采用一端张拉;N2预应力钢束为15φs15.2钢绞线，D90塑料波纹套管，采用两端张拉。
（2）、主桥纵向底排两端预应力钢束管道采用D85塑料波纹管，内穿12
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φs15。2钢绞线，其余采用D90塑料波纹管，内穿高强度低松驰的15φs15。2钢绞线;第二联纵向预应力钢束均采用两端张拉；第一联及第三联纵向预应力钢束均采用一端张拉。
2、预应力张拉
○，1、预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的90％，混凝土龄期达到7天,弹性模量达到100%后方可进行。
按设计程序张拉预应力钢束。钢束张拉时，先张拉下排，后张拉上排，上下排张拉均应均匀对称受力同步进行。
采用两端张拉的预应力钢束，在每排钢束张拉时，用4套千斤顶先从两边最外侧的对称二束同时张拉,然后逐步移向内侧相对称的二束同时张拉。每次对称张拉时，可先在一端张拉锚固后,再在另一端补足预应力值进行锚固。张拉前先将千斤顶与油表进行标定。预应力筋张拉采用应力和伸长值双控。
○2、张拉
预应力束孔道要求锚垫与锚束垂直，扩孔中心与束孔中心、锚固中心与垫板中心、接长孔中心与前期束孔中心均应同心.
预应力张拉顺序：0－初始张拉吨位(0.1σk～0.15σk）－持荷3分钟（量测引伸量δ1)－100％张拉吨位（或103%张拉吨位）－持荷3分钟（量测引伸量δ2)－回油（量测引伸量δ3)。
3、预应力钢束引伸量的量测方法:
错误!、量测引伸量的要求
开始张拉前应将所有钢绞线尾端切割成一个平面或采用与钢绞线颜色反差较大的颜料标出一个平面，在任何步骤下量测引伸量均应量测该平面距锚垫板之间的距离，而不可量测千斤顶油缸的变位量,以免使滑丝现象被忽略。
错误!、计算实测引伸量的方法
实测引伸量δ=P(δ2δ1)
PP0错误!、进行实测引伸量与计算引伸量的比较
δΔ'≤6%，方可满足设计要求,否则应查明原因,并予以解应使-6%≤'Δ决。
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式中:Δ’为修正后的引伸量值
引伸量的量测应测定钢绞线直接伸长值，不宜测千斤顶油缸的变位;为此应将钢绞线伸出千斤顶尾端10厘米,直接测定钢绞线在张拉前、初始张拉吨位、张拉吨位及锚固后四种情况下的伸长值。如实际张拉引伸量与设计值相符，则可不进行超张拉，直接在控制应力锚固。
4、张拉注意事项
错误!、预应力钢束在同一横截面上应保持对称张拉。张拉过程中，应观察
梁体变位，发现异常及时向设计、监理、业主方通报.
○2、预应力钢束张拉完毕，严禁撞击锚头和钢束，钢绞线多余的长度应用砂轮切割机切割，外露长度不宜小于30mm，严禁用电弧焊切割.
○，3、预应力的张拉班组必须固定，且应在有经验的预应力张拉工长的指导下进行，不允许临时工承担此项工作.
错误!、每次张拉应有完整的原始张拉记录，且应在监理在场的情况下进行。 错误!、预应力采用引伸量与张拉力双控，实际伸长量与理论伸长量的差值
应控制在±6％以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。每一截面的断丝率、滑移率不得大于该截面总钢丝数的1％，且每束钢绞线不得大于1丝。断丝是指锚具与锚具间或锚具与挤压锚端部之间，钢丝在张拉时或锚固时破断。
错误!、应根据每批钢绞线的实际直径随时调整千斤顶限位板的限位尺寸,
最标准的限位板尺寸应使钢绞线只有夹片的牙痕而无刮伤，如钢绞线出现严重刮伤则限位板限位尺寸过小，如出现滑丝或无明显夹片牙痕则有可能是限位板限位尺寸大.
错误!、千斤顶和油泵必须配套标定和配套使用;小空间预应力张拉时采用内卡式千斤顶。千斤顶在下列情况下应重新标定:
A．已使用三个月； B．严重漏油； C．主要部件损伤;
D．延伸量出现系统性的偏大或偏小； E．张拉次数超过施工规范规定的次数；
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○，8、张拉前应检查千斤顶内摩阻是否符合有关规定要求，否则应停止使用。
错误!、锚具和垫板
A、应抽样检查夹片硬度。
B、应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺，对有毛刺者应予退货，不准使用。 C、所有锚具均应采用整体式锚头，不允许采用分离式锚头。
错误!、在张拉钢绞线的过程中及张拉完成后的一定时间内应检查钢绞线的
滑丝情况,如出现滑丝，应查明原因并采相应取措施进行及时处理。 （十六）、孔道压浆
1、设计要求
错误!、采用真空灌浆法施工.管道压浆水泥浆强度设计如下：
主桥纵向及第一～三联箱梁中横隔梁、端横隔梁：压浆水泥浆试件抗压强度不低于50MPa；
第5、16号墩顶横隔梁:压浆水泥浆试件抗压强度不低于40MPa； 第6、15号墩顶横隔梁：压浆水泥浆试件抗压强度不低于40MPa； 7号墩顶小桩号侧箱梁端横隔梁和4号墩顶大桩号侧箱梁端横隔梁：压浆水泥浆试件抗压强度不低于40MPa;
错误!、配制好的压浆浆体，应具备如下技术指标：
A、外加剂应具有减水、缓凝、微膨胀的功能；但不得含有铝粉. B、水灰比：0.29-0.35，一般取0.33。 C、泌水率:小于2％，24小时内泌水被吸收。
D、流动度:13—18(秒)，停止30分钟后,流动度损失不得大于2秒。 E、密度：大于2000kg/m。
F、抗压强度：7天龄期的抗压强度大于35 MPa ;28天龄期后,浆体抗压强度大于50MPa.
G、膨胀率小于5％。
2、孔道压浆施工过程质量控制
错误!、采用真空灌浆法施工.压浆嘴和排气孔可根据施工实际需要设置，压
3
浆前应用压缩空气或高压水清除管道内杂质,然后压浆。
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错误!、孔道压浆在预应力张拉后24h内进行。压浆时必须有监理工程师在场
全程旁站，压浆合格须由监理工程师确认.
错误!、压浆时及压浆后48小时内，梁体及环境温度不得低于5℃，否则采
取保温措施。
○，4、压浆前孔道用清水冲洗，高压风吹干,管道真空度稳定在—0.06～—0。10MPa之间。浆体注满管道后，在0。50～0.60MPa下持压2min；压浆最大压力不超过0。60MPa。压浆排气管出口在压浆过程及浆体初凝前应高于管道不小于50厘米。
错误!、启动电机使搅拌机运转,然后加水，再缓慢均匀地加入水泥,拌合时间
不少于1min;然后将调好的水泥浆放入压浆罐，压浆罐水泥浆进口处设2.5mm×2.5mm过滤网,以防杂物堵管。
错误!、压浆顺序：先下后上。压浆时,对曲线孔道应从最低点的压浆孔压入,
由最高点的排气孔排气和泌水，确保灰浆饱满，灌浆密实。首先由一端向另一端压送水泥浆，当另一端溢出的稀浆变浓之后，达到规定的稠度后,保压2min以上,封闭出浆口，继续压浆到压力达到0。6MPa，管道出浆口应装有三通管，必需确认出浆浓度与进浆浓度一致时，方可封闭保压，浆体注满管道后，应在0.50—0。60MPa下持压2min,压浆最大压力不宜超过0.60MPa。若无漏浆则关闭进浆阀门卸下输浆胶管。
错误!、压浆用的胶管一般不超过30m，若超过30m则压力增加0。1MPa。
水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不应超过40min.
8、压浆后即进行封端，先将梁端清洗干净并凿毛再立模，然后用同标号的○
混凝土浇筑。
（十七)、支架及底模的拆除
为防止混凝土裂缝和边棱破损,并满足局部强度要求,混凝土强度达到2。5MPa时方可拆除侧模，混凝土强度达到30Mpa时方可拆除顶模板。支架应在预应力张拉完成且注浆后7天方可拆除.卸架时应先卸悬臂部分，再从跨中向两边对称卸架。
拆除顺序:拆掉支撑翼板短支杆——-拆翼板模--—拆腹板侧模—-—松动梁
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底顶托、拆除木枋—-—拆除底模---落下支撑。
所有模板拆下来要认真洗刷干净,刷好隔离剂,分类堆码，准备下次使用，模板如有变形要校正。
脚手架对称逐步卸载，以免梁体受力不匀出现裂缝，在拆纵横梁时从外向里拆脚手架。纵横梁脚手架及扣件分类堆放，小扣件用袋装好,以便下次使用，防止丢失.
模板拆除完后，应在监理旁站下及时对砼外观缺陷进行处理。 （十八）、箱梁支架方案强度验算
1、主桥、引梁横隔板支架方案强度验算（取主桥C-C剖，荷载34。18 KN/m2；引桥荷载为32.5KN/m2，小于主桥，以主桥强度验算为准，引桥套用主桥。）
拟定主桥在横隔板处宽2。4m范围内立杆横向间距60cm,纵向间距30cm，主梁为50×80mm的木枋，沿桥纵向布置；次梁为50*80mm间距20cm的木枋,沿桥横向布置；底模采用厚12mm带光油面的木夹板.
（1）、荷载计算 ○，1、支架自重
根据现场情况取支架最高处高度为8米，水平拉杆5排（含扫地杆），立杆高度7。7m，
W支架=W立杆+W横杆
=（7.7×4.27+5×0。3＊4。27+5*0。6＊4。27）＊10－3*9。8KN =0。511 KN (钢管重量按4。27Kg/m计） ○2、人员及机器重取 2。00KN/ m2
错误!、倾倒砼时产生的冲击荷载和砼振捣时产生的荷载均按2.0 KN/m2考虑. 错误!、钢筋混凝土箱梁自重
W砼＝31。45m2/23m ＊25KN/m3=34。18 KN/m2 (2）、模板计算（主梁横隔板，忽略模板自重）
b=1.0m;l1=0。2m.
板上每米长、每米宽度上的荷载为:g＝（34.18+2+2＊2）＊1.0＝40.2 KN/m 模板跨中弯矩:M1/2=gl12/10=40。2＊0。22/10=0.16 KN·m
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厚12mm的木夹板套用东北落叶林,其容许弯应力［σw]＝14.5MPa，模板需要的截面模量为：
W=M/［σw]=0。16/（14.5*103)=1。1＊10—5m2
根据W、b得h为：h＝(6*W/b）1/2＝（6＊1。1*10-5/1。0）1/2＝8。12*10－
3
m＝8.12mm
模板截面尺寸采用0.012m*0.2m核算其挠度,则有： 木材弹性模量：E=11。0*106kN/m2
I=bh3/12=1。0*0。0123/12＝1.44＊10－7m4
f=5/384＊gl14/EI=5＊8.04*0。24/(384＊11.0*106*1。44*10－7）＝1.06*10－4m f/l1＝1。06*10－4/0。2＝5.3*10－4＞[f/l]＝1/400
即：次梁为50*80mm间距20cm的木枋，底模采用厚12mm带光油面的木
夹板满足构件受力要求。
(3)、次梁计算
按简支梁计算：次梁沿桥横向跨度：L2=0.6m,（间距）纵向宽度L1＝0。20m， 次梁单位荷载:g＝(34.18+2+2＊2）*0.20＝8.04 KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=8。04＊0.62/8=0。36 KN·m
需要的截面模量：W=M/ ［σw]=0.36/14.5*103=2。48*10—5m3 次梁宽度为0。05m,次梁高度为h＝（6＊W/b）1/2＝0。055m 取次梁截面尺寸宽*高＝50*80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0.05*0。083/12＝2.13*10－6m4 f＝5/384＊gl24/EI=5＊8。04＊0./（384＊11。0*106＊2.13＊10－6)＝5。79＊10－4m
f/l2=5.79*10－4/0。6＝9.65*10－4＜［f/l］＝1/400
表明：次梁跨度（桥纵向）拟定L2=0.6m，（间距）横向宽度L1＝0。2m，枋木截面尺寸宽＊高＝50*80mm能满足构件受力要求。 （4）、主梁计算
按简支梁计算：主梁沿桥纵向跨度：L2=0.3m，横向宽度L1＝0.6m， 主梁单位荷载:g＝（34.18+2+2*2）＊0。6＝24.11 KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=24.11＊0.32/8=0。271 KN·m
24
需要的截面模量：W=M/ ［σw]=0。271/14.5*103=1。87*10—5m3 主梁宽度为0。05m，则主梁高度为h＝（6＊W/b）1/2＝0.047m 取主梁截面尺寸宽*高＝50＊80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0.05＊0。083/12＝2。133*10－
6
m4
f＝5/384＊gl24/EI=5＊24。11*0.34（/384＊11。0*106*2。133*10－6）＝1。084*10
－4
m
f/l2=1。084*10－4/0。3＝3。61*10－4＜[f/l］＝1/400
表明:主梁跨度（桥纵向)拟定L2=0。3m，（间距）横向宽度L1＝0。6m，枋木截面尺寸宽*高＝50＊80mm能满足构件受力要求。 (5)、立杆计算
不考虑风荷载，N/ΦA≤f 式中：N－计算立杆段的轴向设计值;
Φ－轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ查表取值; λ－长细比，λ＝l0/ i； l0 －计算长度，l0＝kμh； i－截面回转半径，查得取值;
A－立杆的截面面积，查表取值4.cm2； f－钢材的抗压强度设计值，查表取值205N/mm2； k－计算长度附加系数，取值1。155；
μ－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表取值1.70；
h－立杆步距，取1.80m； l0＝kμh=1。155＊1。70＊1.8=3.53
i＝0。0158
λ＝l0/ i＝3.53/0。0158＝224
查表得:Φ＝0。145 查表得:A＝4。cm2
25
N=0。511+(34.18 +2+2＊2）*0.6*0.3＝7.74KN N/ΦA＝7。74/（0。145*4.*10－4）
＝109208.1 KN/m2＝109。2N/mm2＜205N/mm2； N/ΦA＜f
即：立杆纵向间距为30cm，横向间距为60cm能满足构件受力要求。 (6）、立杆地基承载力计算
○，1、C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力复核
C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力应满足下式要求： N＜F
上式中:N＝7.74KN
F＝A侧＊ftk
侧
A
＝πl（R+r）=3.1416*0。15*1.414*（0.15+0.024）=0.116m2
ftk为砼抗拉强度设计值，取值910 KN/m2 F＝A侧*ftk＝0。116＊910＝105.6 KN＞N
表明：C15砼厚15Cm地面承载力能满足上部结构传至地面的冲切力。 错误!、回填地基的平均承载力应满足下式要求： P=N/Ab≤［σ］ 式中：
P－立杆基础底面处的平均压力设计值;
N－上部结构传至基础顶面的轴向力设计值;
Ab－基础底面面积，Ab＝0.3＊0.6＝0.18 m2; ［σ]－地基承载力设计值，［σ]＝fk*kb； fk－地基承载力标准值；
kb－脚手架地基承载力调整系数，kc取值0.4；
则：回填地基所受的支撑力为:
P＝N/ Ab＝7。74/0。18＝43 KN/m2 即:［σ]＝43 KN/m2
要求地基承载力为：fk ＝43 KN/m2/0。4＝107.5KN/m2
2、主桥腹板宽度0。 65m及墩顶轴线两侧各2m宽度强度验算
26
（以主桥强度验算为准，引桥套用主桥).
支架方案强度验算计算拟定：立杆顺桥纵向间距30cm、横向间距60cm,主梁为50×80cm的木枋；次梁为50*80mm间距20cm的木枋;底模采用厚12mm带光油面的木夹板。
（1）、荷载计算 ○1、支架自重
根据现场情况取支架最高处高度为8米，水平拉杆5排（含扫地杆），立杆高度7。7m，
W支架=W立杆+W横杆=（7.7×4。27+5×0。3＊4.27+5＊0.6＊4.27)＊10－3*9.8KN
=0。511 KN (钢管重量按4.27Kg/m计）
错误!、人员及机器重取 2.00KN/ m2
○3、倾倒砼时产生的冲击荷载和砼振捣时产生的荷载均按2。0 KN/m2考虑。 ○，4、钢筋混凝土箱梁自重
W砼＝1。5m ＊25KN/m3=37。50 KN/m2 (2）、模板计算（略） （3)、次梁计算
按简支梁计算：次梁跨度:L2=0。6m，横向宽度L1＝0.2m, 次梁单位荷载:g＝（37。5+2+2＊2)＊0。2＝8。70 KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=8.70＊0。62/8=0.392 KN·m
需要的截面模量：W=M/ [σw］=0。392/14。5＊103=2。7＊10-5m3 主梁宽度为0.05m,则主梁高度为h＝（6*W/b)1/2＝0。057m 取主梁截面尺寸宽*高＝50＊80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度:I＝bh3/12＝0。05*0.083/12＝2。133＊10－6m4 f＝5/384＊gl24/EI=5*8。70*0。/（384＊11.0*106*2。133*106）＝1。335
－
＊10－3m
f/l2=1.335＊10－3/0。6＝2。224＊10－3＜［f/l]＝1/400
表明:次梁跨度（桥横向）拟定L2=0.6m，(间距）纵向宽度L1＝0.2m,枋木截面尺寸宽*高＝50＊80mm能满足构件受力要求. （4）、主梁计算
27
按简支梁计算：主梁沿桥纵向跨度：L2=0。3m，横向宽度L1＝0。6m， 主梁单位荷载：g＝（37。5+2+2*2）*0.6＝26.10KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=26.10*0.32/8=0.294 KN·m
需要的截面模量：W=M/ [σw］=0。294/14。5*103=2.02*10-5m3 主梁宽度为0。05m,则主梁高度为h＝（6*W/b)1/2＝0。049m 取主梁截面尺寸宽*高＝50*80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0。05＊0.083/12＝2.133*10－6m4 f＝5/384＊gl24/EI=5＊26。10*0.34/(384*11。0*106＊2。133＊10－6）＝1.173＊10－4m
f/l2=1.173*10－4/0.3＝3.91＊10－4＜[f/l］＝1/400
表明：主梁跨度(桥纵向)拟定L2=0.3m，（间距)横向宽度L1＝0.6m，枋木截面尺寸宽*高＝50＊80mm能满足构件受力要求。 (5）、立杆计算
不考虑风荷载，N/ΦA≤f 式中：N－计算立杆段的轴向设计值；
Φ－轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ查表取值； λ－长细比，λ＝l0/ i； l0 －计算长度,l0＝kμh； i－截面回转半径，查得取值; A－立杆的截面面积,查表取值；
f－钢材的抗压强度设计值，查表取值205N/mm2; k－计算长度附加系数，取值1。155；
μ－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表取值;
h－立杆步距，取1。80m； l0＝kμh=1.155*1。70*1.8=3。53
i＝0.0158
λ＝l0/ i＝3.53/0。0158＝224
28
查表得：Φ＝0。145 查表得：A＝4.cm2
N=0.511 +（37。5 +2+2＊2）＊0。6*0.3＝8.341KN N/ΦA＝8.341/（0.145*4。＊10－4） ＝117636.3 KN/m2＝11.76N/mm2＜205N/mm2; N/ΦA＜f
即：立杆纵向间距30cm、横向间距60cm能满足构件受力要求。
引桥荷载小于主桥，在（台）墩顶轴线两侧的支架搭设套用主桥。 (6）、立杆地基承载力计算
1、C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力复核 ○
C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力应满足下式要求: N＜F
上式中:N＝8.341KN
F＝A侧＊ftk
侧
A
＝πl(R+r）=3。1416*0。15*1。414＊（0。15+0。024）=0。
116m2
ftk为砼抗拉强度设计值，取值910 KN/m2 F＝A侧*ftk＝0。116*910＝105.56 KN＞N
表明：C15砼厚15Cm地面承载力能满足上部结构传至地面的冲切力。 错误!、回填地基的平均承载力应满足下式要求: P=N/Ab≤[σ］ 式中：
P－立杆基础底面处的平均压力设计值；
N－上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
Ab－基础底面面积，Ab =0.3*0.6＝0。18； [σ]－地基承载力设计值,［σ］＝fk*kb； fk－地基承载力标准值；
kb－脚手架地基承载力调整系数，kc取值0.4； P＝N/A＝8.341/0.18＝46。34 KN/m2
29
即：[σ］＝46。34 KN/m2
要求地基承载力为：fk ＝46.34KN/m2/0.4＝115.85KN/m2
3、主桥标准空室宽2.83m范围内强度验算
（以主桥强度验算为准,引桥套用主桥）。
支架方案强度验算计算拟定：立杆顺桥纵向间距60cm、横向间距90cm，主梁为50×80cm的木枋，沿桥纵向布置；次梁为50＊80mm间距20cm的木枋，沿桥横向布置；底模采用厚12mm带光油面的木夹板.
（1）、荷载计算 ○1、支架自重
根据现场情况取支架最高处高度为8米,水平拉杆5排（含扫地杆）,立杆高度7.7m,
W支架=0.511 KN/m2
错误!、人员及机器重取 2。00KN/ m2
○，3、倾倒砼时产生的冲击荷载和砼振捣时产生的荷载均按2.0 KN/m2考虑.
○4、钢筋混凝土箱梁自重
W砼＝2。092m2/3。82m *25KN/m3=13.691 KN/m2 （2）、模板计算（略） （3）、次梁计算
按简支梁计算:次梁横向跨度:L2=0.9m,纵向宽度L1＝0.2m， 次梁单位荷载：g＝（13.69+2+2＊2）＊0。2＝3.94 KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=3。94*0。92/8=0。399 KN·m 需要的截面模量：W=M/ [σw］=0.399/14.5＊103=2.75*10—5m3 主梁宽度为0.05m,则主梁高度为h＝（6*W/b）1/2＝0。057m 取主梁截面尺寸宽＊高＝50＊80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0.05＊0.083/12＝2。133*10－6m4 f＝5/384＊gl24/EI=5*3。94＊0.94/（384＊11.0*106*2。133＊10－6）＝1.435＊10－3m
f/l2=1.435＊10－3/0。9＝1.594＊10－3＜［f/l]＝1/400
30
表明：次梁跨度（桥横向）拟定L2=0.9m，（间距)纵向宽度L1＝0.2m，枋木截面尺寸宽*高＝50*80mm能满足构件受力要求。 （4)、主梁计算
按简支梁计算：主梁纵向跨度:L2=0。6m，横向宽度L1＝0。9m， 主梁单位荷载：g＝（13。69+2+2＊2）＊0。9＝17.72KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=17.72*0。62/8=0.797 KN·m 需要的截面模量：W=M/ [σw]=0.797/14.5*103=5.5＊10—5m3 主梁宽度为0。05m,则主梁高度为h＝（6＊W/b）1/2＝0。08m 取主梁截面尺寸宽＊高＝50*80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0。05＊0.083/12＝2。133＊10
－6
m4
f＝5/384＊gl24/EI=5*17.72*0。/（384＊11.0*106＊2。133＊10－6）＝1。274
＊10－3m
f/l2=1.274*10－3/0。6＝2.12＊10－3＜［f/l］＝1/400
表明：主梁跨度（桥纵向）拟定L2=0。6m，（间距）横向宽度L1＝0.9m，枋木截面尺寸宽*高＝50*80mm能满足构件受力要求。 （5）、立杆计算
不考虑风荷载，N/ΦA≤f 式中:N－计算立杆段的轴向设计值；
Φ－轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ查表取值； λ－长细比,λ＝l0/ i; l0 －计算长度，l0＝kμh； i－截面回转半径,查得取值; A－立杆的截面面积，查表取值；
f－钢材的抗压强度设计值,查表取值205N/mm2； k－计算长度附加系数，取值1.155;
μ－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表取值;
h－立杆步距，取1。80m;
31
l0＝kμh=1。155*1。70*1。8=3。53
i＝0.0158
λ＝l0/ i＝3.53/0.0158＝224
查表得：Φ＝0.145 查表得:A＝4.cm2
N=0.511 +(17。72 +2+2＊2）＊0.6*0.9＝13.32KN N/ΦA＝13。32/(0。145＊4.*10－4） ＝187857 KN/m2＝187.9N/mm2＜205N/mm2; N/ΦA＜f
即:立杆纵向间距60cm、横向间距90cm能满足构件受力要求。
次梁荷载小于主梁,在（台）墩顶轴线两侧的支架搭设套用主梁. （6）、立杆地基承载力计算
错误!、C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力复核
C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力应满足下式要求： N＜F
上式中：N＝13.32KN
F＝A侧*ftk
侧
A
＝πl（R+r）=3。1416*0。15＊1.414＊（0。15+0.024)=0。
116m2
ftk为砼抗拉强度设计值，取值910 KN/m2 F＝A侧*ftk＝0.116＊910＝105.56 KN＞N
表明：C15砼厚15Cm地面承载力能满足上部结构传至地面的冲切力。
2、回填地基的平均承载力应满足下式要求： ○
P=N/Ab≤［σ] 式中:
P－立杆基础底面处的平均压力设计值;
N－上部结构传至基础顶面的轴向力设计值;
Ab－基础底面面积，Ab＝0。6＊0.9＝0。54 m2; ［σ］－地基承载力设计值，［σ]＝fk＊kb；
32
fk－地基承载力标准值；
kb－脚手架地基承载力调整系数，kc取值0.4； P＝N/A＝13.32/0.54＝24.37 KN/m2 即：[σ］＝24。67 KN/m2
要求地基承载力为：fk ＝24.67 KN/m2/0。4＝61。67KN/m2 4、翼板支架方案强度验算
拟定翼板立杆纵向间距60cm、横向间距90cm，主梁为50×80cm的木枋；次梁为50*80mm间距20cm的木枋；底模采用厚12mm带光油面的木夹板。支架搭设、底模铺钉均超出翼板外边1m宽.
(1）、荷载计算
错误!、支架自重
根据现场情况取支架最高处高度为9米,水平拉杆6排(含扫地杆)，立杆高度9m.
W支架=W立杆+W横杆=（9×4.27+6×0.9*4。27+6*0.6*4.27)*10－3*9。8KN
=0.753KN (钢管重量按4。27Kg/m计)
错误!、人员及机器重取 2。00KN/ m2
错误!、倾倒砼时产生的冲击荷载和砼振捣时产生的荷载均按2。0 KN/m2考
虑.
错误!、钢筋混凝土箱梁自重
W砼＝0。6m2/2m ＊25KN/m3=7.5KN/m2 （2）、模板计算（略） （3）、次梁计算
按简支梁计算：次梁沿桥横向跨度：L2=0。9m，（间距)纵向宽度L1＝0.20m， 次梁单位荷载：g＝（7.5+2+2＊2）*0.20＝2。7 KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=2。7*0。92/8=0.273 KN·m
需要的截面模量：W=M/ ［σw]=0.273/14。5*103=1。88＊10-5m3 次梁宽度为0。05m，次梁高度为h＝(6*W/b）1/2＝0.047m 取次梁截面尺寸宽*高＝50＊80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0.05*0。083/12＝2。13*10－6m4
33
f＝5/384＊gl24/EI=5＊2.7*0。94/（384＊11.0*106＊2.13*10－6）＝9。84*10－
4
m
f/l2=9.84＊10－4/0。9＝1。09＊10－3＜[f/l]＝1/400
表明：次梁跨度(桥横向）拟定L2=0。9m，（间距）纵向宽度L1＝0.2m，枋木截面尺寸宽＊高＝50*80mm能满足构件受力要求。 （4)、主梁计算
按简支梁计算：主梁跨度:L2=0。6m，（间距）横向宽度L1＝0。9m， 主梁单位荷载:g＝（7。5+2+2＊2）＊0。9＝12。15 KN/m 跨中弯矩：M1/2=gl22/8=12。15＊0。62/8=0.547 KN·m
需要的截面模量：W=M/ [σw］=0.547/14。5＊103=3.77＊10-5m3 主梁宽度为0.05m，则主梁高度为h＝(6*W/b）1/2＝0。067m 取主梁截面尺寸宽＊高＝50*80mm
根据选定的截面尺寸核算其挠度：I＝bh3/12＝0。05*0.083/12＝2。133＊10－
6
m4
f＝5/384*gl24/EI=5＊12。15*0.（/384*11.0＊106＊2。133＊10－6）＝8。74*10
－4
m
f/l2=8.74＊10－4/0。6＝1.46*10－3＜[f/l］＝1/400
表明：主梁跨度(桥纵向）拟定L2=0.6m，（间距)横向宽度L1＝0.9m，枋木截面尺寸宽*高＝50*80mm能满足构件受力要求。 （5）、立杆计算
不考虑风荷载，N/ΦA≤f 式中:N－计算立杆段的轴向设计值；
Φ－轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ查表取值； λ－长细比，λ＝l0/ i; l0 －计算长度，l0＝kμh； i－截面回转半径，查得取值； A－立杆的截面面积，查表取值;
f－钢材的抗压强度设计值,查表取值205N/mm2；
34
k－计算长度附加系数，取值1。155；
μ－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表取值;
h－立杆步距,取1。80m； l0＝kμh=1。155＊1.70*1。8=3.53
i＝0.0158
λ＝l0/ i＝3.53/0。0158＝224
查表得：Φ＝0。145 查表得：A＝4.cm2
N=0.753 +(7。5 +2+2＊2）*0。6＊0。9＝8。04KN N/ΦA＝8.04/（0.145*4.*10－4）
＝113433.5 KN/m2＝11。34N/mm2＜205N/mm2； N/ΦA＜f
即：立杆纵向间距为60cm，横向间距为90cm能满足构件受力要求。 （6）、立杆地基承载力计算
错误!、C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力复核
C15砼厚15Cm地面抗冲切承载力应满足下式要求： N＜F
上式中：N＝8.04KN/m2
F＝A侧＊ftk
侧
A
＝πl（R+r）=3.1416*0。15*1.414＊(0.15+0.024）=0.116m2
ftk为砼抗拉强度设计值,取值910 KN/m2 F＝A侧＊ftk＝0。116*910＝105 KN＞N
表明：C15砼厚15Cm地面承载力能满足上部结构传至地面的冲切力.
2、回填地基的平均承载力应满足下式要求: ○
P=N/Ab≤[σ] 式中：
P－立杆基础底面处的平均压力设计值；
N－上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
Ab－基础底面面积，Ab＝0。9＊0。6＝0.54 m2；
35
［σ]－地基承载力设计值，[σ]＝fk＊kb； fk－地基承载力标准值；
kb－脚手架地基承载力调整系数,kc取值0。4；
P＝N/ Ab＝8.04/0。54＝14.9KN/m2 即:[σ]＝14。9KN/m2
要求地基承载力为：fk ＝14。9 KN/m2/0.4＝37。2 KN/m2
三、质量控制措施
施工必须严格遵守施工技术规范及质量检验评定标准的要求。施工放样时,需注意衔接部位坐标及高程准确无误，并用多种可能的方法校核.
1、混凝土
施工前必须做好配合比试验（强度、弹性模量、收缩率、初凝时间等），综合考虑施工程序、工期安排、环境影响等各种因素，通过试验，保证混凝土强度，减小混凝土收缩徐变的不良影响。
混凝土的内在质量和外观均应严格控制。混凝土浇筑时应保证浇筑进度和振捣密实，所有工作缝应认真凿毛清洁,确保新老混凝土的结合强度，并应注意混凝土的养生。所有外表面均应达到平整、光洁。
(1）、配合比
错误!、施工前必须做好配合比试验，综合考虑施工程序、工期安排、环境影
响等各种因素，通过试验，保证混凝土强度，减小混凝土收缩徐变的不良影响.
错误!、养护要求：砼硬化后要进行专人浇水养护，养护时间不少于14天，
冬季施工浇注砼要采取保湿保温养护措施。
○3、混凝土的指标规定：主梁结构采用高标号混凝土，混凝土施工前必须进行配合比试验，综合考虑施工程序、工期安排、环境影响等各种因素,通过实验保证混凝土强度，减少混凝土收缩徐变影响，并应注意混凝土强度试件的取样及养生条件需与主梁梁体混凝土相吻合.混凝土宜采用不低于525号硅酸盐水泥浇筑，同时为保证桥梁外观颜色，混凝土宜采用同一厂家同品种水泥浇筑。混凝土用石料强度不低于混凝土强度的2倍。高标号混凝土耐久性要求：最大水灰比0。50,最小水泥用量350kg/m3,最大氯离子含量0.06%,最
36
大含碱量1。8 kg/m3。
○，4、砼试件应采用与结构相同的砼、相同的浇筑方法和养护条件。 (2)、水泥
混凝土要求采用普硅水泥配制，宜使用同一厂家同一品牌的水泥(水泥等商品应具有专业部门的质量检验合格证)。
（3）、掺和料和外加剂
错误!、矿物掺和料必须品质稳定、来料均匀、来源稳定、统一牌号,应有相
应的检验证明和生产厂家出具的产品检验合格证书。
错误!、混凝土掺加剂必须是经过有关部门检验并附有检验合格证明的产品，
其质量应符合现行《混凝土外加剂》(GB8076) 和《混凝土外加剂应用技术规范》（GB50119—2003）的规定，添加外加剂均应在满足混凝土强度、抗渗等级、膨胀率的前提下，通过砼配合比试验确定适应性和相应掺入量，试配报告单应提交施工监理或有关单位批准。以保证混凝土具有良好的抗离析性能，保持其均匀性。
错误!、外加剂性能指标必须通过有关质检部门的鉴定。
（4）、骨料
错误!、应尽可能采用同一料场的石料、砂料，以保证结构外观色泽一致骨料
质地均匀坚固，粒形和级配良好、吸水率低、空隙率小.
○，2、粗骨料抗压强度应大于砼强度的2倍，压碎性指标<10％，空隙率<40％，最大粒径〈2.5cm,且不超过最小断面厚度的1/4，同时不得超过钢筋最小间距的3/4；含泥量低于0.5%，针状、片状颗粒含量<5%。不容许采用卵石或卵石破碎方法生产。
（5）、保护层垫块
混凝土保护层垫块的强度、密实度和耐久性应高于构件本体混凝土。绑扎垫块的铁丝头不得伸入保护层内，不得使保护层垫块成为钢筋腐蚀通道.垫块数量不应过少，应保证所有钢筋的保护层均满足设计要求。
2、钢材
（1）、所有钢筋的力学性能必须符合国家标准GBl499、GBl3014的规定，结构使用的钢筋应有工厂质量保适盘(或捡验合格证)。普通钢筋应按设计技术指标和型号进行采购，并按有关质量检验标准进行严格的检验，遵照施工技术规范
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及有关要求进行施工。
（2)、凡因施工需要，断开的钢筋当再次连接时,必须进行焊接，并应符合施工技术规范的有关规定。
（3）、如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。
（4）、施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片）、钢筋网片，在现场就位后进行焊接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。
（5）、钢筋直径≥Ф20时采用等强剥肋滚轧直螺纹连接，应符合《钢筋机械连接技术规范》(JGT107-2003）的要求，接头等级I级。
（6)、严禁采用改制钢材.施工时任何钢筋的替换，均应经设计单位同意方可进行。
（7）、钢筋接头应按规范要求错开布置。 3、箱梁预应力施工
（1）、预应力钢材及预应力锚具进场后，应分批严格检验和验收,妥善保管。 （2）、预应力钢绞线应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、硬度、弹性模量、截面积和延伸量，对不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面对计算引伸量作修正。
(3）、所有预应力钢材不许焊接，凡有接头的预应力钢绞线部位应予切除，不准使用。钢绞线使用前应作除锈处理.所有预应力张拉设备应按有关规定认真进行标定。
（4）、浇筑混凝土时，应确保混凝土均匀密实，平行施工.计算好浇筑速度,采用分层斜浇筑,使上下层混凝土的浇筑停歇时间不超过初凝时间.浇筑面分界处不得漏振。混凝土应防止集中堆积，宜先振捣出料口处混凝土,形成自然流敞坡度，然后进行全面振捣。严格控制振捣时间，移动间距的插入深度，严禁振动钢筋。浇筑面分界处不得漏振，宜连续一次性浇完,尽量不留施工缝。
（5)、要保证混凝土连续浇捣，防止上下左右前后各浇捣层间搭接时间超出混凝土初凝时间形成施工冷缝。
（6）、加强混凝土的养护.如混凝土振捣后泌水较多，抽干后还必须进行二次抹面,减少表面收缩裂缝。
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4、试验与其它
桥梁施工过程中，应对各施工环节进行相应的试验及检测以满足施工质量评价的需要,试验类别如下:
（1）、高强混凝土的材料配合比试验.
（2）、高强混凝土基本参数的测定：强度及弹性模量等. 四、安全控制措施
1、起重机械必须符合GB6067—85《起重机械安全规程》的规定，安全限位装置必须齐全有效,超限吊装设备应制订切实可行的吊装方法和安全技术措施,保证吊装安全。
起重机严禁超载吊装，满载工作时,左右回转范围不得超过90°，禁止横吊,以免倾翻.
3、机械操作人员严格遵守安全规范，按程序操作，文明驾驶,礼貌行车。 4、严禁机械带病运转、超负荷作业，夜间作业应有足够的照明设备。 5、高处作业必须设置防护措施，并符合JBJ80—91《建筑施工高处作业安全技术规范》
的要求。按照GB3608-83《高处作业分级标准》实行三级管理：① 2 – 5m为一级管理,由专业施工队长负责；② 5 – 15m为二级管理，由施工负责人负责；③ 15m以上为三级管理，由项目经理负责;施工负责人对该工程的高处作业安全技术负责。安全防护措施应由负责人组织验收，因工作必须临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意,并采取相应可靠措施；
脚手架的搭设及拆卸必须符合安全技术规程的规定.立杆间距、杆件联系、剪力撑安设要按规定执行，立杆底设垫块并设置安全网，拦杆挡板。并经有关技术人员检验合格后方可投入使用，脚手架拆除时，下方不得有其它人员；
安全围栏设置：将底板底模向翼板外边缘加宽1m，并将翼板外边缘的立杆加高1。5m，立杆上按间距30cm设置水平栏杆4道,再在栏杆上安装安全围网.
雨天和冬天进行高处作业时,必须采取可靠的防滑和防冻措施。强风、浓雾等恶劣气候不得从事高处作业。强风暴雨后，应对高处作业设施逐一进行检查，发现有松动、变形、损坏等现场，应立即修理完善。
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其它安全措施详见《安全专项施工方案》. 五、冬季施工措施
1、冬期施工的工程，应预先做好冬期施工各种准备工作,参各项设施和材料应提前采取防雪，防冻等措施.
2、冬期施工期间,对于用普通水泥配制的混凝土,在其抗压强度达到设计标号的40%及5MPa前，不得使其受冻。
3、预应力钢绞线张拉设备及仪表工作油液，应根据实际使用时的环境温度配套校验。
4、在施工过程中，应控制并及时调节混凝土的机口温度,尽量减少波动,保持浇筑温度均匀。控制方法以调节拌和水温为宜.提高混凝土拌和物温度的方法：首先应考虑加热拌和用水；当加热拌和用水尚不能满足浇筑温度要求时，应加热骨料。水泥不得加热。拌和用水加热超过60℃ 时，应改变拌和加料顺序,将骨料与水先拌和，然后加入水泥，以免水泥假凝。各项材料需要加热的温度最高不宜超过下表规定。
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5、冬期搅拌混凝土时,骨料不得带有冰雪和冻结团块,搅拌时间应较常温时延长约50%。
6、、混凝土的拌和时间应比常温季节适当延长，具体通过试验确定。混凝土的运输时间应尽可以缩短,运输工具应有保温措施。
7、在已硬化的混凝土上接续浇筑混凝土时，已硬化混凝土的接合面应有5℃以上的温度，必要时应用蒸汽等加热温度.持续浇筑完成后，应采取措施使混凝土接合面继续保持正温，直至新浇筑混凝土获得规定的抗冻强度。
8、混凝土的养护方法采用蓄热法，蓄热法应符合下列规定:
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水泥类别 标号小于42。5级的普通水标号等于及大于42。5级的 硅酸盐水泥及普通水泥 拌和水（℃） 80 60 骨料（℃） 60 40 ①、蓄热方法可选用加厚模板、双层模板、覆盖草帘、覆盖锯末等法； ②、混凝土应采用较小的水灰比；
③、对容易冷却的部位，应特别加强保温； ④、不得在混凝土和覆盖物上洒水。 9、模板的拆除，应符合下列规定：
根据与结构同条件养护试件的试验，证明混凝土已达到要求的抗冻强度及规定拆模强度后，模板方可拆除。
当混凝土与外界气温相差大于20℃时，拆除模板后的混凝土表面应加以覆盖,使其缓慢冷却。新老混凝土接合处和边角处保温层厚度应是其他保温层厚度的2倍，保温层搭接长度不应小于30㎝.
10、在施工过程中,应控制并及时调节混凝土的机口温度，尽量减少波动，保持浇筑温度均匀。控制方法以调节拌和水温为宜.提高混凝土拌和物温度的方法：首先应考虑加热拌和用水；当加热拌和用水尚不能满足浇筑温度要求时，应加热骨料。水泥不得加热.拌和用水加热超过60℃时,应改变拌和加料顺序,将骨料与水先拌和，然后加入水泥，以免水泥假凝.
11、制拌砂浆或砼一次不可太多，且拌和时间延长50%，并要与浇注速度密切配合，随拌随用。从拌好到浇注完成时间不得超过30min，且砂浆或砼的最终浇注温度不低于10℃，砌筑或浇注完成部分夜间应盖以草帘等保温材料，直到其强度达到设计强度的70%。
12、为加速砼凝固，缩短保温时间，可在砂浆或砼中掺加减水剂及早强剂，其掺加量应报监理工程师确认。 六、施工组织
1、施工队伍组织
计划按专业划分，组建二个施工队:钢筋砼施工队和预应力施工队.具体组建分工如下：
（1）、钢筋砼施工队：进场80人，其中钢筋工30人,模板工30人，砼工20人，负责所有钢筋、模板制作安装及砼浇筑工作。
（2）、预应力施工队：根据工程进度分期进场8～12人，负责管道安装、穿
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索、预应力张拉等工作。
2、施工机具 见解下表 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 15 名称 装载机 压路机 电焊机 钢筋弯曲机 钢筋调直机 钢筋断料机 螺纹套丝机 振捣器 振捣器 预应力张拉设备 高压注浆机 砼灌车车 人力斗车 光油面木夹板 24201220*12mm 16 17 18 19 20 21 22 23 24
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规格型号 50型 单位 数量 1 1 6 2 2 2 2 4 20 4 1 4 6 4250 备注 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 已有 未计内模 台 20t、路阳TL220B 台 22KW、交流 台 台 台 台 台 平板式、4。5KW 台 插入式、2.2KW 台 8～12 m3 0。1m3 套 套 辆 辆 ＊m2 碗扣式脚手架 碗扣式脚手架 碗扣式脚手架 碗扣式脚手架 碗扣式脚手架 碗扣式脚手架 枋条 枋条 柴油发电机 LG—180 LG-60 LG—30 HG—90 HG-60 HG—30 根 根 根 根 根 根 5100 3650 7660 4500 9700 4100 内模利用废旧木枋 2000＊50＊80mm 延m 26700 2000*50*50mm 150KW 台 1 已有 说明: A、
模板计算数量为：第四、七联外模整套；第六联底模。内模未计,计划利用废旧模板。
B、
木枋只计算第四、六、七联底模的主、次梁用量。
七、施工进度节点控制计划
详见施工方案总体布局。
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