挡土墙设计计算书

取单位长度1m,挡土墙分三部分，截面各部分对应的墙体重为：

Gr1.24.81132.48kN

11Gr1.50.5117.25kN

21Gr1.50.29/25.00kN

31 截面各部分的重心至墙趾的距离：

ZZZ1230.30.50.25(4.80.251.2)/21.625m0.50.25/21.5/20.81m(1.81.43)/30.98m

单位墙长的自重重力为：

GGGG0123154.73kN

全截面重心至墙趾的距离：

Z0(Z1Z2Z3)/G0(1.525132.480.8117.250.985)/154.731.51m9.2后踵点截面处，墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力计算。

当墙身高为4.8m时，附加荷载标准值为：

q=16.5kkNm3

换算成均布土层厚度为：h0因基

算墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力，计算如下图

按细则（P122），列土压力计算公式，计算结果如下：

14°

qr16.50.92m 1835°-14°+0.5×35°=38.5° A2dh0/(H(H2h0))tan

因为d=0,所以A=-tan=0.25

tantan(cottan)(tanA)

tantan38.5(cot35tan38.5)(tan38.50.25)0.7135.37

KK1acos()(tantan)/sin()

cos(35.3735)(tan35.370.25)/sin(35.3738.5)0.161

ahd/(tantan)0

墙顶至踵点（B）的墙背高度为：H=5.09m

K112h0/(H(1h1/H))120.92/5.091.36

后踵点土压力为：

EKaK1H/2180.1611.365.09/251.06kN22

单位墙长上土压力的水平分量：

ExEcos()151.05cos(1417.5)50.95kN

单位墙长上土压力竖向分量：

EyEsin()51.06sin(1417.5)3.12kN

土压力水平分量的作用点至墙趾的距离：

ZyH/3h0/(3K1)H5.09/30.92/(31.36)0.291.63m

土压力竖向分量的作用点至墙趾的距离：

Z(Zx4y)tan1.43(1.630.29)tan141.91m

9.3，按基础埋深宽，深作修正的地基承载力特征值f·a

埋深h=1.5m1m，符合基础最小埋深的规定。

埋深小于3m，且基础宽度小于2m,所以修正后的地基承载力等于原有的fa。

按细则（P26）当采用荷载组合Ⅱ，地基承载力提高系数K=1.0，所以fa=800（kPa）

9.4基底合力的偏心距检验

按细则，作用于基底形心处的弯矩：

MkG0(Z0B4/2)Ey(ZxB4/2)Ex(ZyH/2)154.73(1.511.43/2)3.12(1.911.43/2)50.95(1.630.29/2)36.3kN作用于倾斜基底的垂直力：

Nk(G0Ey)cos0Exsin0(154.733.12)cos1150.95sin11 1.67kN倾斜基底合力偏心距为：

e0MNkk36.31.430.220.24 1.676偏心距符合细则（P23）。 9.5，地基承载力验算

ppmaxNBNBk(16e0/B41)1.67/1.46(160.22/1.46)214.76kPa (16e0/B41)1.67/1.46(160.22/1.46)10.82kPa

41mink41基底最大压应力与地基承载力特征值比较：

pmax214.76kPa800kPa

9.6挡土墙及基础沿基底平面、墙踵处地基稳定时，荷载效应应按

承载力极限状态下的作用效应组合。 9.61沿基底平面滑动的稳定性验算 不计被动土压力Ep0，计入护栏荷载。 ⅰ滑动稳定方程 应符合：

1.1G(1.1GQ1(EyExtan0)y0Q1x1Q1E)tanE0

1.1154.731.4(3.1250.95tan11)0.4(1.1154.731.43.12))tan111.450.9537.980

符合沿基底倾斜平面滑动稳定方程的规定。 ⅱ抗滑稳定系数

NG0Ey154.733.12157.85kN Kc(NExtan0)ExNtan01(157.8550.95tan11)0.43.31

50.95157.85tan11Kc1.3符合细则要求。

9.62 沿过墙踵点水平面稳定性验算

计入倾斜基底与水平滑动面之间的土楔的重力N，砂性土c=0。

N2B2sin0cos01921.43sin11cos113.kN 2ⅰ滑动稳定性方程

1.1G0EyQ1nQ1Ex应符合：(1.1(154.733.)1.43.)0.71.450.9554.180

ntantan350.7计算结果符合滑动稳定方程的规定。 ⅱ抗滑稳定性系数

Kc(NN)nE(154.733.)0.72.171.3

51.06符合细则抗滑稳定系数要求。

9.7 挡土墙绕墙趾点的倾覆稳定验算，不计墙前土压力 ⅰ倾覆稳定性方程

0.8GZ0(EyZxExZy)0Q1应符合：0.8154.731.511.4(3.121.9150.951.63)

78.990计算结果符合倾覆稳定方程的要求。 ⅱ抗倾覆稳定系数

K0GZ0EyZxEZxy154.731.513.121.912.1.5

50.951.63查细则（P28），符合抗倾覆稳定系数。

9.8挡土墙墙身正截面强度和稳定验算取顶面截面为验算截面。 9.81基顶截面土压力计算，由墙踵点土压力的计算结果：Ka0.161

h00.92m

基顶截面宽度：BsB21.2m 基顶截面处的计算墙高为：H=4.8m。 按K112h0/H120.92/4.81.38 基顶处的土压力：

EKaK1H/2180.1611.384.8/246.07kN22

单位墙长上土压力的水平分量：

ExEcos()146.07cos(1417.5)45.98kN

单位墙长上土压力竖向分量：

EyEsin()46.07sin(1417.5)2.81kN

土压力水平分量的作用点至墙趾的距离：

ZyH/3h0/(3K1)4.8/30.92/(31.38)1.82m

土压力竖向分量的作用点至墙趾的距离：

ZZx4ytan1.21.82tan141.65m

ⅱ基顶截面偏心距验算BsB21.2m，取单位长度，基顶截面墙身自重NsG1132.48kN

墙身重心至验算截面前缘力劈长度：

ZNs(sH1tan0)/2(1.24.8tan14)/21.20m

Ey2.81kN

Q1取荷载分布系数G1.2,Q11.4，截面形心上的竖向力组合设计值为：

NNNdZCGGQ1Q11.01.2132.481.42.81162.91kN

基底截面形心处，土压力作用的力矩：

BsMGNsZs2132.481.201.2/279.49kN

基底截面形心处，土压力作用的力矩：

BsMEEyZx2ExZy2.811.651.2/245.981.8280.73kN

查细则取G0.9,Q11.4。取综合效应组合系数ZG1.0，并细则（P16），取荷载分项系数G1.2,Q11.4，截面形心上的竖向力组合设计值为：

MdZC(GMGQ1ME)0.979.491.4(80.73)41.48kNm

查细则（P34）得合力偏心距容许限值为：

e00.25Bs0.251.20.3m

截面上的轴向力合力偏心距：e0符合偏心距要求。 ⅲ截面承载力验算

MNdd41.480.250.3m 162.91由前面计算的得：作用于截面竖向力组合设计值：Nd162.91kN，查细则（P10），本结构的重要性系数：01.0，查细则（P35）得长细比修正系数：1.3查细则（P34）公式，计算构件的长细比：

s2HBs21.34.810.4 1.20ss0.002,eB0.25/1.20.208

由以下公式得构件轴向力的偏心距e0和长细比s对受压构件承载力

的

8影响系数：

e01256Bse0112Bsk21ss1s3116e0Bs22

12560.2081120.20828110.00210.410.431160.20820.52A1.0Bs1.01.21.2m

查资料的

fcd800kN/m

cd2墙身受压构件抗力效应设计值：kf1.20.52800499.2kN

因为0Nd162.91kN499.2kN，所以截面尺寸符合要求。 ⅳ正截面直接受剪验算 按要求：0VdAfvdNGd

计算截面上的剪力组合设计值：VdQ1Ex1.445.98.372kN

NGdZCfvdGNNGQ122Q11.00.9132.4812.81122.04kN

由资料知

120kN/m

又：A1.0Bs1.2m 可计算得到轴压比为：NGd查（P36）得：0.16

AfvdfcdA122.048001.20.127

NGd1.21200.16122.04163.53kN.372kN

符合正截面直接受剪验算要求。