体育馆空腹桁架计算书

2#体育楼为框架剪力墙结构，地上六层、地下一层。地下一层篮球场为19mX34.2m的大空间，19m跨度需支撑楼面梁的集中荷载及楼面、隔墙荷载，为此，该大跨处选用混凝土桁架，二三层梁、四五层梁、六及屋面层梁作为桁架的下弦杆及上弦杆形成桁架，充分利用建筑层高，使桁架各杆件受力较小；桁架各杆件之间连接为刚性连接，整体性好，同时混凝土桁架施工速度快，造价低。

2 内力计算

（1）荷载取值：桁架的上弦杆、下弦杆分别承受各层楼板传来的荷载及部分隔墙荷载，斜腹杆承受隔墙荷载，楼层梁传来的荷载作用在桁架节点处。恒、活荷载计算简图见图1、图2。

306kN 306kN 306kN 306kN 306kN 137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN8kN/m137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN8kN/m137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN8kN/m137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN8kN/m137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN137.7kN8kN/m137.7kN137.7kN

62kN62kN62kN62kN62kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN76.5kN

（2）内力计算：为了简化计算，取单榀桁架根据平面进行分析，并与PK软件进行对比分析，桁架内力计算结果见图3、图4。

2269939

155.0109.0

3 桁架设计

根据计算结果对桁架构件进行归并，得到图5所示计算简图：

XFG3FG3XFG4SXG2FG4XXG2FG4XFG4XFG3FG3SXG1XFG1FG1XFG2FG2XXG1FG2XFG2FG1XFG1SXG1XFG1FG1XFG2FG2XXG1FG2XFG2FG1XFG1

计算相对界限受压区高度ξb, 根据《混凝土规范》式6.2.7-1:

b11fyEscu10.80360.02000000.00330.5176 XXG1：

轴力设计值 N=1608.00kN 弯矩设计值 M=-548.10kN.m

剪力设计值 V=299.00kN 1 受拉计算

h0h0has75035715mm'

e0MN548.101608.000.3409m340.9mm h2as340.0mm 故按照大偏心受拉构件计算

e'h750'ase035341680.9mm22Ne'fyh0as1608.0010680.9360.0715353 2As4472mm 2 受剪计算

h0has75035715mm M5480999682.56yVh0299000715(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.4 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy299.00kN 0.25cfcbh00.251.0014.35007151278.06kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.14:

1.75y1ftbh00.2N1.752.5611.45007150.21608.000103705630.0 故式6.3.14右边的计算值应该取为fyvAsvyh0/s, 此时公式变为:

AsvysVfyvh0299000360.07151.162mm/mm2

fyvsvmin

Asvyh0360.01.1627152990000.36ftbh00.361.43500715184041ρ=0.4%×0.5=0.2%

计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050075050023510750235100.652mm/mm2 Asvy

bs1.1625000.232%0.6525000.130% 故箍筋配筋量: Asvy/s=1.162mm2/mm 3 配置钢筋

(1)上部纵筋:11E25(5390mm2 ρ=1.36%) > As=4472mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:11E25 (5390mm2 ρ=1.36%) > As=4472mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E10@100 (四肢箍(1257mm2/m ρsv=0.17%) > Asv/s=652mm2/m，配筋满足。 4 裂缝计算

(1)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-2:

e0MqNq100080000000.0150000.01000533mm

37.8528N/mm2e'h2ase037535533873mmNqe'Ash0as150000.08735071535sq' (2)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:

Ate0.5bh0.5500750187500mmte2

AsApAte5001875000.0271 (3)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式7.1.2-2:

1.10.65ftktes1.10.652.010.027137.85280.1716 ψ=-0.1716 < 0.2, 取ψ=0.2 受拉区纵向钢筋的等效直径deq:

deqnidinii236mm

di 根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数 αcr = 2.4: (4)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1: σs = σsq

maxscr

Es1.9cs0.08deqte 36.00.02712.40.200037.852000001.9250.080.014mm Wmax=0.014mm < Wlim=0.400mm, 满足。 XXG2

轴力设计值 N=2085.00kN 弯矩设计值 Mx=452.00kN.m 剪力设计值 Vy=294.00Kn 1 受拉计算

h0h0has75035715mme0MN452.002085.00'

h2as750235340.0mm0.2168m216.8mm  按照小偏心受拉构件计算。

e'h750'ase035217556.8mm22Ne'fyh0as2085.0010556.8360.0715353 2As4742mm 3 受剪计算

h0has75035715mm M4520000002.15yVh0294000715 (1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.4 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy294.00kN 0.25cfcbh00.251.0014.35007151278.06kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.14:

1.75y1ftbh00.2N1.752.1511.45007150.22085.0001031330070.0 故式6.3.14右边的计算值应该取为fyvAsvyh0/s, 此时公式变为:

AsvysVfyvh0294000360.07151.142mm/mm2

fyvs

Asvyh0360.01.1427152940000.36ftbh00.361.43500715184041 ρ

vmin

=0.4%×0.5=0.2%

计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050075050023510750235100.652mm/mm2 Asvy

bs1.1425000.228%0.6525000.130% 故箍筋配筋量: Asvy/s=1.142mm2/mm 4 配置钢筋

(1)上部纵筋:12E25(5880mm2 ρ=1.36%) > As=4742mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:12E25(5880mm2 ρ=1.36%) > As=4742mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E10@100四肢箍(1160mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=652mm2/m，配筋满足。 5 裂缝计算

h0has75035715mm

(1)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-2:

e0MqNq100080000000.0150000.01000533mm

37.8528N/mm2e'h2ase037535533873mmNqe'Ash0as150000.08735071535sq' (2)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:

Ate0.5bh0.5500750187500mmte2

AsApAte5001875000.0271 (3)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式7.1.2-2:

1.10.65ftktes1.10.652.010.027137.85280.1716 ψ=-0.1716 < 0.2, 取ψ=0.2 受拉区纵向钢筋的等效直径deq:

deqnidinii236mm

di 根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数 αcr = 2.4: (4)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1: σs = σsq

maxscr

Es1.9cs0.08deqte 36.00.02712.40.200037.852000001.9250.080.014mm (5) 裂缝计算结果

Wmax= 0.014mm < Wlim=0.400mm, 满足。 SXG1

轴力设计值 N=-1973kN 弯矩设计值 Mx=723kN.m 剪力设计值 Vy=425kN 1 受压计算 h0has

e0MN75035715mm

723.501973.000.3667m366.7mmeamax{20,h/30}25.0mm

eie0ea366.725.0391.7mmeeih2as391.7750235731.7mmei391.7mm0.3h00.3715214.5mmNb1fc

bh0b1.0014.35007150.517626341N 且N=1973.00kN ≤ Nb=26.34kN, 按照大偏心受压构件计算,

根据《混凝土规范》6.2.17:

xN1973.00103275.9mm

1fcb1.0014.3500 Ne1fcbxhx0A2sA's

f''yh0as Nei0.5h0.5xf' yh'0as 1973.00103391.70.5750.00.5275.9

360.0715351247mm2 3 受剪计算 h0has75035715mm M723500032

yVh7152.380425000 (1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.4 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy425.00kN 0.25cfcbh00.251.0014.35007151278.06kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

N=1973.00kN > 0.3fcA=0.3×14.3×500×750=1608.75kN, N=1608.75kN

根据《混凝土规范》式6.3.12:

1.75AVfsvytbh00.07N1

sfyvh0 取4250001.752.3811.435007150.071608.7510360.07153

0.186mm/mm2 箍筋最小配筋率: 0.40% ρ

vmin

=0.4%×0.5=0.2%

计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050075050023510750235100.652mm/mm2 Asvy

bs0.1865000.037%0.6525000.130% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.652mm2/mm 4 配置钢筋

(1)上部纵筋:5E18(1272mm2 ρ=0.34%) > As=1247mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:5E18(1272mm2 ρ=0.34%) > As=1247mm2，配筋满足。 (3)竖向箍筋:E10@100四肢箍(754mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=652mm2/m，配筋满足。 SXG2

轴力设计值 N=-2630kN 弯矩设计值 Mx=530kN.m 剪力设计值 Vy=622kN 1 受压计算

h0has75035715mme0MN530.302630.00

0.2016m201.6mmeamax{20,h/30}25.0mm

eie0ea201.625.0226.6mmeeih2as226.67502

35566.6mmei226.6mm0.3h00.3715214.5mmNb1fc

bh0b1.0014.35007150.517626341N 且N=2630.00kN ≤ Nb=26.34kN, 按照大偏心受压构件计算, 根据《混凝土规范》6.2.17:

xN1fcb2630.00103

1.0014.35001fc'367.8mm x2NeAsA'sbx h0'

fyh0asNei0.5h0.5xfyh0as3

''2630.0010226.60.5750.00.5367.8360.071535382mm2 2 受剪计算

h0has75035715mm yMVh05303000006220007151.19 (1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.4 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy622.00kN 0.25cfcbh00.251.0014.35007151278.06kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

N=2630.00kN > 0.3fcA=0.3×14.3×500×750=1608.75kN, 取

N=1608.75kN

根据《混凝土规范》式6.3.12:

AsvyV1.751ftbh00.07Nfyvh01.751.191

s 326220001.435007150.071608.7510360.0715

0.394mm/mm 箍筋最小配筋率: 0.40% 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050075050023510750235100.652mm/mm2 Asvy

bs0.3945000.079%0.6525000.130% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.652mm2/mm 3 配置钢筋

(1)上部纵筋:5E20(1571mm2 ρ=0.42%) > As=1530mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:5E20(1571mm2 ρ=0.42%) > As=1530mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E8@200三肢箍(754mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=652mm2/m，配筋满足。 FG1

轴力设计值 N=1874kN 弯矩设计值 Mx=112.7kN.m 剪力设计值 Vy=198.5Kn 1 受拉计算

h0h0has60035565mme0MN'

112.70h6000.06m0160mm .1as35265.0mm1874.0022 按照小偏心受拉构件计算。

e'h600'ase03560325.1mm22Ne'fyh0as1874.0010325.1360.0565353 2As3193mm 2 受剪计算

h0has60035565mm M1127000001.00yVh0198500565 (1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy198.k5N0 0.2515.0104.53005651009.94kNcfcbh00.2

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.14:

1.751.753ftbh00.2N1.45005650.21874.00010221830.01.001y1 故式6.3.14右边的计算值应该取为fyvAsvyh0/s, 此时公式变为:

AsvyV19850020.976mm/mmsfyvh0360.0565

fyv

Asvysh0360.00.9765651985000.36ftbh00.361.43500565145431 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs0.9765000.195%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.976mm2/mm 4 配置钢筋

(1)上部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.15%) > As=3193mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.15%) > As=3193mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E8@100四肢箍(1005mm2/m ρsv=0.20%) > Asv/s=976mm2/m，配筋满足。 5 裂缝计算 (1)截面有效高度:

h0has60035565mm

(2)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-2:

e0MqNq100080000000.0150000.01000533mm

65.3818N/mm2e'h2ase030035533798mmNqe'Ash0as150000.0798345656535sq' (3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:

Ate0.5bh0.5500600150000mmte2

AsApAte345601500000.0230 (4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式

7.1.2-2:

1.10.65ftktes1.10.652.010.023065.38180.2326 受拉区纵向钢筋的等效直径deq:

deqnidinii230mm

di 根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数 αcr = 2.4: (5)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1: σs = σsq

maxscr

Es1.9cs0.08deqte 29.70.02302.40.232665.382000001.9250.080.028mm Wmax= 0.028mm < Wlim=0.300mm, 满足。 FG2

轴力设计值 N=1104kN 弯矩设计值 M=342.9kN.m 剪力设计值 V=298.6Kn 1 受拉计算

h0h0has60035565mme0MN342.901104.00'

h2as265.0mm0.3106m310.6mm  故按照大偏心受拉构件计算

e'h600'ase035311575.6mm22Ne'fyh0as1104.0010575.6360.0565353 2As3331mm 2 受剪计算

h0has60035565mm M3429000002.03yVh0298600565 (1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy298.60kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.14:

1.75y1ftbh00.2N1.752.0311.45005650.21104.000103123270.0 故式6.3.14右边的计算值大于fyvAsvyh0/s, 此时公式变为:

AsvyV1.75y1ftbh00.2N

sfyvh01.752.031 322986001.435005650.201104.0010360.0565

fyv1.407mm/mm

Asvysh0360.01.4075652862730.36ftbh00.361.43500565145431 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs1.4075000.281%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=1.407mm2/mm

3 配置钢筋

(1)上部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.15%) > As=3331mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:8E25(3456mm2 ρ=1.15%) > As=3331mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E8@100四肢箍(1508mm2/m ρsv=0.30%) > Asv/s=1407mm2/m，配筋满足。 4 裂缝计算 (1)截面有效高度:

h0has60035565mm

(2)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-2:

e0MqNq100080000000.0150000.01000533mm

65.3818N/mm2e'h2ase030035533798mmNqe'Ash0as150000.0798345656535sq' (3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:

Ate0.5bh0.5500600150000mmte2

AsApAte345601500000.0230 (4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式7.1.2-2:

1.10.65ftktes1.10.652.010.023065.38180.2326 受拉区纵向钢筋的等效直径deq:

deqnidinii230mm

di 根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数 αcr = 2.4: (5)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1: σs = σsq

maxscr

Es1.9cs0.08deqte 29.70.02302.40.232665.382000001.9250.080.028mm Wmax= 0.028mm < Wlim=0.300mm, 满足。 FG3

轴力设计值 N=2269kN 弯矩设计值 M=143.2kN.m 剪力设计值 V=385kN

1 受拉计算

h0h0has60035565mme0MN143.202269.00'

h2as600235265.0mm0.0631m63.1mm  按照小偏心受拉构件计算。

e'h600'ase03563328.1mm22Ne'fyh0as2269.0010328.1360.0565353 2As3902mm 2 受剪计算

h0has60035565mm M1432000000.66yVh0385500565 λy=0.7 < 1.0, 取λy=1.0

(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy385.50kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.14:

1.75y1ftbh00.2N1.751.0011.45005650.22269.0001031003220.0 故式6.3.14右边的计算值应该取为fyvAsvyh0/s, 此时公式变为:

AsvysVfyvh0385500360.05651.5mm/mm2

fyv Asvysh0360.01.55653855000.36ftbh00.361.43500565145431 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs1.55000.379%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=1.5mm2/mm 3 配置钢筋

(1)上部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.34%) > As=3902mm2，配筋满足。

(2)下部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.34%) > As=3902mm2，配筋满足。 (4)箍筋:E8@100四肢箍(2154mm2/m ρsv=0.43%) > Asv/s=15mm2/m，配筋满足。 4 裂缝计算 (1)截面有效高度:

h0has60035565mm

(2)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-2:

e0MqNq100080000000.0150000.01000533mm

56.1875N/mm2e'h2ase030035533798mmNqe'Ash0as150000.0798402156535sq' (3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:

Ate0.5bh0.5500600150000mmte2

AsApAte402101500000.0268 (4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式7.1.2-2:

1.10.65ftktes1.10.652.010.026856.18750.2326 受拉区纵向钢筋的等效直径deq:

deqnidinii232mm

di 根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数 αcr = 2.4:

(5)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1: σs = σsq

maxscr

Es1.9cs0.08deqte 32.00.02682.40.232656.192000001.9250.080.022mm Wmax= 0.022mm < Wlim=0.300mm, 满足。 FG4

轴力设计值 N=939kN 弯矩设计值 M=334.3kN.m 剪力设计值 V=497.5kN 1 受拉计算

h0h0has60035565mme0MN334.30939.00'

h2as265.0mm0.3560m356.0mm  故按照大偏心受拉构件计算

e'h600'ase035356621.0mm22Ne'fyh0as939.0010621.0360.0565353 2As3056mm 2 受剪计算

h0has60035565mm M3343000001.19yVh0497500565 (1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy497.50kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.14:

1.75y1ftbh00.2N1.751.1911.45005650.2939.0001031351130.0 故式6.3.14右边的计算值大于fyvAsvyh0/s, 此时公式变为:

AsvyV1.75y1ftbh00.2N

sfyvh01.751.191 324975001.435005650.20939.0010360.0565

fyv1.782mm/mm

Asvysh0360.01.7825653623870.36ftbh00.361.43500565145431 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs1.7825000.356%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=1.782mm2/mm 3 配置钢筋

(1)上部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.03%) > As=3056mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:8E25(3920mm2 ρ=1.03%) > As=3056mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E8@100四肢箍(1885mm2/m ρsv=0.38%) > Asv/s=1782mm2/m，配筋满足。

4 裂缝计算 (1)截面有效高度:

h0has60035565mm

(2)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-2:

e0MqNq100080000000.0150000.01000533mm

73.3878N/mm2e'h2ase030035533798mmNqe'Ash0as150000.0798307956535sq' (3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:

Ate0.5bh0.5500600150000mmte2

AsApAte307901500000.0205 (4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式7.1.2-2:

1.10.65ftktes1.10.652.010.020573.38780.2326 受拉区纵向钢筋的等效直径deq:

deqnidinii228mm

di 根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数 αcr = 2.4: (5)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1: σs = σsq

maxscrEs1.9cs0.08deqte 28.073.392.40.23261.9250.080.02052000000.032mm XFG1

轴力设计值 N=-3156kN 弯矩设计值 M=52.6kN.m 剪力设计值 V=497.5Kn 1 受压计算

h0has60035565mme0MN

52.600.01m6716.mm73156.00eamax{20,h2/03mm.00}

eie0ea16.720.036.mm7eeih600as36.735301.7mm22ei36mm.70.3h00.3565169.5mm

按照小偏心受压构件计算:

计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:

Nb1fc20's3bh01fcbh0Ne0.431fcbhb

1bh0a

0.51760.79473156.10000.51761.0014.35005653156.00103301.70.431.0014.35005650.800.51762AsA's2565351.0014.3500565 Ne1fcbh0'10.5'

fyh0as

3156.00103021.0014.35005650.794710.50.7947360.05653532739mm2 2 受剪计算

h0has60035565mm M526000000.19yVh0497500565 λy=0.2 < 1.0, 取λy=1.0

(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy497.50kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

N=3156.00kN > 0.3fcA=0.3×14.3×500×600=1287.00kN, 取N=1287.00kN

根据《混凝土规范》式6.3.12:

AsvyV1.751ftbh00.07Nfyvh01.751.001

s 324975001.435005650.071287.0010360.0565

0.265mm/mm 箍筋最小配筋率: 0.40% 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as100.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs0.2655000.053%Asvminbs0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.600mm2/mm 3 配置钢筋

(1)上部纵筋:3E20(942mm2 ρ=0.25%) > As=600mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3E20 (942mm2 ρ=0.25%) > As=600mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E8@100四肢箍(754mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=600mm2/m，配筋满足。 XFG2

轴力设计值 N=-1104kN 弯矩设计值 M=61.7kN.m 剪力设计值 V=26.0kN 2 受压计算

h0has60035565mmMN61.701104.00 e00.0559m55.9mmeamax{20,h/30}20.0mm

eie0ea55.920.075.9mmeeih2as75.9600235340.9mm ei75.9mm0.3h00.3565169.5mm

按照小偏心受压构件计算:

计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:

NNe0.43b1fc1fcbh01fcbh20'sbh0b

1bh0a 1104.00101104.0010330.51761.0014.350056520.5176254.9615340.90.431.0014.35005650.800.5176565351.0014.3500565 ξ=254.9615 > h/h0=600.00/565.00=1.0619, 取相对受压区高度ξ为ξb=h/h0=1.0619

AsA'sNe1fcbh0'210.5'

fyh0as2 1104.00103411.0014.35005651.061910.51.0619360.05653533986mm2 2 受剪计算

h0has60035565mm M617000004.20yVh026000565 λy=4.2 > 3.0, 取λy=3.0

(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy26.00kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

根据《混凝土规范》式6.3.12:

AsvyV1.751ftbh00.07Nfyvh0

s 32260001.753.0011.435005650.071104.0010360.0565

1.121mm/mm 箍筋最小配筋率: 0.40% 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs1.1215000.224%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.600mm2/mm 3 配置钢筋

(1)上部纵筋:3E20(942mm2 ρ=0.25%) > As=600mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3E20(942mm2 ρ=0.25%) > As=600mm2，配筋满足。 (3)竖向箍筋:E8@100四肢箍(754mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=600mm2/m，配筋满足。 XFG3

轴力设计值 N=-4337kN 弯矩设计值 M=113.7kN.m 剪力设计值 V=43.6kN 2 受压计算

h0has60035565mme0MN113.704337.00

0.0262m26.2mm

eamax{20,h/30}20.0mm

eie0ea26.220.046.2mmeeih2as46.2600235311.2mm ei46.2mm0.3h00.3565169.5mm

按照小偏心受压构件计算:

计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:

NNe0.43b1fc1fcbh01fcbh20's3bh0b

1bh0a

0.51760.86314337.00104337.001030.51761.0014.35005652311.20.431.0014.35005650.800.5176AsA's2565351.0014.3500565 Ne1fcbh0'10.5'

3fyh0as 2

4337.00103111.0014.35005650.863110.50.8631360.0565351205mm2 2 受剪计算

h0has60035565mm M1137000004.62yVh043600565 λy=4.6 > 3.0, 取λy=3.0

(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy43.60kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。

(2)配筋计算

N=4337.00kN > 0.3fcA=0.3×14.3×500×600=1287.00kN, 取N=1287.00kN

根据《混凝土规范》式6.3.12:

AsvyV1.751ftbh00.07Nfyvh01.753.001

s 32436001.435005650.071287.0010360.0565

1.097mm/mm 箍筋最小配筋率: 0.40% 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs1.0975000.219%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.600mm2/mm 4 配置钢筋

(1)上部纵筋:5E20(1272mm2 ρ=0.42%) > As=1205mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:5E20(1272mm2 ρ=0.42%) > As=1205mm2，配筋满足。 (3)箍筋:E8@100四肢箍(754mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=600mm2/m，配筋满足。 XFG4

轴力设计值 N=-3230kN

弯矩设计值 M=69.6kN.m 剪力设计值 V=294.7kN 2 受压计算

h0has60035565mme0MN69.603230.00

0.0215m21.5mmeamax{20,h/30}20.0mm

eie0ea21.520.041.5mmeeih2as41.5600235306.5mmei41.5mm0.3h00.3565169.5mm

按照小偏心受压构件计算:

计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:

NNe0.43b1fc20'sbh01fcbh01fcbhb

1bh0a 3230.00103230.0010330.51761.0014.350056520.51760.7956306.50.431.0014.35005650.800.5176AsA's2565351.0014.3500565 Ne1fcbh0'10.5'

fyh0as2 3230.00103071.0014.35005650.795610.50.7956360.0565353542mm2 2 受剪计算

h0has60035565mm M696000000.31yVh0394700565 λy=0.3 < 1.0, 取λy=1.0

(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: hw/b=1.1 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25

Vy394.70kN 0.25cfcbh00.251.0014.35005651009.94kN

截面尺寸满足要求。 (2)配筋计算

N=3230.00kN > 0.3fcA=0.3×14.3×500×600=1287.00kN, 取N=1287.00kN

根据《混凝土规范》式6.3.12:

AsvyV1.751ftbh00.07Nfyvh01.751.001

s 323947001.435005650.071287.0010360.0565

0.240mm/mm 箍筋最小配筋率: 0.40% 计算箍筋构造配筋Asvmin/s:

Asvminsminbhb2as10h2as10Asvminbs0.002050060050023510600235100.600mm/mm2 Asvy

bs0.2405000.048%0.6005000.120% 故箍筋配筋量: Asvy/s=0.600mm2/mm

4 配置钢筋

(1)上部纵筋:3E20(942mm2 ρ=0.25%) > As=600mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3E20(942mm2 ρ=0.25%) > As=600mm2，配筋满足。 (3)竖向箍筋:E8@100四肢箍(754mm2/m ρsv=0.15%) > Asv/s=600mm2/m，配筋满足。