插扣式满堂架施工方案

华清学府城二期三阶段Ⅱ标段41＃楼

插扣式满堂架施工方案

审核:

编制：

陕西建工集团第五建筑工程有限公司

2015年3月

陕建五建集团华清学府城二期三阶段Ⅱ标段工程 满堂架施工方案

第一节、编制依据

模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响.因此,合理选用模板支撑体系，严格执行“三检制”,保证模板的施工质量.

本工程支模计算依据西安建筑科技大学建筑设计研究院设计的华清学府城二期三阶段Ⅱ标段建筑、结构图纸和图纸答疑纪要及图纸设计变更，及以下标准、规范：

1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。

2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。 3）支模计算软件。相关国家规范、地方标准等技术文件： 4）《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92; 5) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2011； 6) 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300—2011； 7) 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008； PKPM施工计算软件。

第二节、工程概况

2。1 工程简介

工程名称:华清学府城二期三阶段Ⅱ标段41＃楼工程 工程地点：西安市幸福路109号华清学府城东南部 建设单位：西安建大科教产业(集团)有限责任公司 设计单位:西安建筑科技大学建筑设计研究院

质 量：符合国家GB50300—2001各项建筑工程质量统一验收标准合格等级，确保陕西省级优质工程“长安杯”。 2.2 建筑概况

本工程位于西安市幸福路109号华清学府城东南部,西安建筑科技大学东校区内，本工程为一类高层住宅楼建筑，总建筑面积39687。3㎡,其中地上37130㎡，地下2557。3㎡;地上32、30层,地下一层;建筑高度96.6m;钢筋混凝土剪力墙结构；抗震设防烈度八度；一类高层住宅楼；耐火等级一级；防水等级一级；屋面防水等级I级；设计使用

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年限50年.

第三节、插扣式脚手架的特点

插扣式脚手架全称为多功能插扣式脚手架，它是由承插型插扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统.与插扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点.

1、主要构配件:

（1)、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件.

（2）、连接轮盘：焊接于立杆上可扣接 4 个方向扣接头的八边形孔板。 (3)、立杆连接套管：焊接于立杆一端,用于立杆竖向接长的专用外套管。

(4）、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。

插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架,他的特点如下:

1、具有可靠的双向自锁能力; 2、无任何活动零件；

3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；

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4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 缺点：

1、插扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上； 2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设； 3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 本工程使用条件：

由于本工程为剪力墙结构，楼面地面平整，全钢大模板和顶板流水施工，要求满堂架搭设规范且速度快，所以采用插扣式满堂架施工支撑体系.

第四节、插扣式支撑的设计

4。1插扣式脚手架的布置

1、插扣式满堂架的搭设严格按照GB 24911－2010标准执行,根据42#楼实际情况,按照楼层高度选用长度2500mm的立杆加500mm的U型顶托。根据计算书、剪力墙开间尺寸和梁位置，横杆长度采用600、900㎜。

2、对于局部特别的房间,如卫生间、厨房、阳台等结构板标高不一致的，高差大于30mm的，该房间设置插口满堂架，与临间采用钢管扣件连接。

3、部分房间适当利用长度1500mm的钢管扣件进行调整立杆间距，保证立杆相对梁的距离.

4、对于楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管扣件进行搭设。 5、对于顶板，由于插扣式脚手架的支设高度不能正好到达梁底，因此，在插扣立杆顶端，加设U型顶托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过25CM，确保支架及U型顶托的的受力稳定。顶板底采用U型顶托上设钢管横杆，钢管横杆必须摆放在U型顶托中心部位,钢管横杆上铺设50＊70木方,间距150mm ,木方上铺设12mm竹胶板。

6、梁底间距600mm设置一道水平小横杆，用钢管扣件连接。梁底采用小横杆上铺设三道50*70木方 ,木方上铺设梁底板.

7、在顶板混凝土布料机的安放房间采用600mm的插口横杆，该房间设置四道剪刀撑,剪刀撑用钢管扣件搭设,确保满足布料机施工的动荷载。

8、根据立杆2500mm的尺寸，每道立杆有两道插盘，两步横杆必须满加，不得漏加

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扫地杆。

第五节、施工部署准备

5.1工艺流程

41＃楼以中东单元间沉降缝为轴，将楼体分为两部分，主体结构采用各单元流水施工,如下图:

2135791113151719墙钢筋14墙模板16墙浇砼18墙拆模110满堂架112顶模板114板钢筋116板浇砼118N西单元满堂架2顶模板2板钢筋2板浇砼2墙钢筋2墙模板2墙浇砼2墙拆模2东单元 42#楼主体结构流水施工图

5.2插口满堂架施工准备 a、 材料准备：

根据41＃楼流水施工进度计划及工程量,计划分批进场三层的插扣满堂架,材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。 (1)对于发生变形、弯曲、开裂、生锈的架管，严禁使用，及时退场. (2)架管进场后,堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止雨淋生锈。 b、插扣式满堂架范围

41#楼东单元32层、中西单元30层结构顶板模板支撑； c、插扣式满堂架技术交底工作

在插扣式满堂架架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；

1。插扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔.

2。按规范和方案要求搭设横杆、顶墙杆、扣件连接杆及剪刀撑。 3。可调U型顶托的自由端高度小于250mm。 4.作为扫地杆的最底层水平杆必须满加。

第六节、操作工艺

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6.1插扣式满堂架操作工艺：

1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。

2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。 3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。

4）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成,并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑,剪刀撑必须按要求整体搭设.

5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。

6）梁底模板铺设时，木楞木枋放置应平顺,且靠近节点位置需放置木楞.

7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置,并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。

第七节、质量标准

7.1质量管理基本要求

为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即:满堂架基础验收、满堂架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后,方可插入下一道工序施工.

7.2满堂架的施工验收要求

1、 验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。

2、检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容,并签字齐全.

3、重点验收项目：

(1）插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。 安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠. （2）基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。

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第八节、安全文明要求

8.1安全施工主要注意事项

⑴ 支设立柱模板和梁板模板时,应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作,不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。

⑵ 当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。

⑶ 搭拆脚手架、模板时，应按《高处作业安全技术规范》的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内。

⑷ 拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底.

⑸ 架子工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业.钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人.外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密,以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象.

⑹ 搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。

⑺ 拆模采用长撬杆,严禁操作人员站在正拆除的模板下,拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定.

⑻ 对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。 ⑼ 现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业,并报告工程项目领导及时处理.

⑽ 模板拆除时,不应对搂层形成冲击荷载,拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落. 8.2脚手架施工的危险源

脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍(垮）塌。

⑴ 针对高空坠落的管理要求

① 参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定.

② 工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、

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和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

③ 脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。

④ 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

⑤ 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯)道,严禁攀援脚手架上下。 ⑥ 六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。

⑵ 针对物体打击的管理要求

① 搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

② 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。

③ 拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷.

④ 在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。

⑶ 针对坍（垮）塌的管理要求

① 脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况,需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决.

② 本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用. ③ 本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度.

④ 在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等.

⑤ 施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。 8.3安全检查

1、检查脚手架是否变形或沉陷.若有异常，应随时上报、及时处理.

2、检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固

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和消除隐患。

3、检查插插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。

4、检查连接件是否齐全、松动、位移等,因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。

5、检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改.

6、检查满堂架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备,以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。

7、脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。 8.4文明要求

1、对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理. 2、架料堆放场地要求硬化、平整、有围护.

3、环保与文明施工.做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。

第九节、模板支撑体系设计计算

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）、《建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010等规范编制。

9。1、插扣式钢管楼面模板支撑计算书 1。计算参数

结构板厚120mm，层高3m，；模板材料为：竹胶板厚度12mm；竹胶板弹性模量E=6000N/mm,板底方木弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13。00N/mm,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用Φ48×3.5mm插扣式钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支撑立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm,截面积4。50cm，回转半径i=15。90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm,抗剪强度fv=120.00N/mm，Q345钢材抗弯强度f=300。00N/mm。

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2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度（m) 板厚(m） 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m × 1.0 × 1。2 = 0。36 kN/m ②砼自重 24。00 kN/m × 1。0 × 0。18 × 1。2 = 5。18 kN/m

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③钢筋荷载 1.10 kN/m × 1。0 × 0.18 × 1。2 = 0。24 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.18 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 5.78 kN/m (2）顶板底模板验算

第一层龙骨（木楞)间距L=150 mm,假设计算跨数5跨。底模厚度10mm W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.107,M1=KMq1L=—0.107×7。18×450=—155573N.mm

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剪力系数KV=0。606,V1=KVq1L=0。606×7。18×450=1958N

b。①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.107，M2=KMq2L=—0。107×5。78×450=-125238N。mm

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2

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跨中弯矩系数KM=0。077，M3=KMq2L=0.077×5.78×450=90125N.mm

剪力系数KV=0。606，V2=KVq2L=0。606×5。78×450=1576N

挠度系数Kυ=0。4,υ2=Kυq2L/（100EI)=0.4×（5.78/1。2）×450/(100×6000×486000)=0。44mm

,

4

4

c。施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1。4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×1。40×1000×450=126000N.mm 支座弯矩系数KM=—0。100,M5=KM×PL=-0。100×1.40×1000×450=-63000N。mm 剪力系数KV=0。600,V3=KVP=0。600×1.40=0.84kN 挠度系数Kυ=1.456,

υ3=KυPL/(100EI）=1.456×（1.40/1。4）×1000×450/(100×6000×486000）=0.46mm 2）抗弯强度验算

M1=—155573N。mm，M2＋M5=—188238N。mm，M3＋M4=216125N.mm

,3

3

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比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩 Mmax=216125N·mm=0。22kN·m σ=M2

max/W=216125/54000=4。00N/mm

楼板底模抗弯强度σ=4。00N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 3）抗剪强度验算

V1=1958N,V2+ V3=1576+840=2416N

比较V1、V2＋V3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2416N=2.42kN τ=3V2

max/（2bh)=3×2416/(2×1000×18)=0。20N/mm 楼板底模抗剪强度τ=0。20N/mm2

＜f2

v=1。40N/mm,满足要求。 4)挠度验算

υmax=0。44+0.46=0.90mm ［υ］=450/250=1。80mm

楼板底模挠度υmax=0.mm＜［υ]=1。80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨(木楞)验算

钢管横向间距900mm,第一层龙骨(木楞）间距150mm,计算跨数2跨 第一层龙骨（木楞）采用木枋b=50mm，h=70mm

W=bh2

/6=50×702

/6=000mm3

，I=bh3

/12=50×703

/12=2560000mm4

。 1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨(木楞)间距/计算宽度=7。18×450/1000=3。23kN/m

弯矩系数K2

2

M=-0。125，Mmax=KMqL=—0。125×3.23×1200=—581400N·mm=-0。58kN·m σ=M2

max/W =581400/000=9。08N/mm第一层龙骨(木楞)抗弯强度σ=9.08N/mm2

＜f2

m=13。00N/mm，满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0。625,Vmax=KVqL=0.625×3.23×1200=2423N=2.42kN τ=3V2

max/（2bh）=3×2423/（2×60×80)=0。76N/mm

第一层龙骨(木楞）抗剪强度τ=0。76N/mm2

＜fv=1。40N/mm2

，满足要求.

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3)挠度验算

挠度系数K’

υ=0。521，q=q2×第一层龙骨(木楞)间距/计算宽度=5.78/1.2×450/1000=2。17kN/m=2.17N/mm

υ’4

4

max=KυqL/(100EI）=0.521×2.17×1200/（100×9000×2560000）=1。02mm [υ］=1200/250=4.80mm

第一层龙骨(木楞）挠度υmax=1.02mm＜［υ］=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

(4）第二层龙骨（钢管楞)验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(钢管楞）采用Φ48×3。5钢管 W=1×35×352

/6=42875mm3

, I=1×35×353

/12=125000mm4

1)抗弯承载力验算

弯矩系数KM=-0。188，P=1。250×3.23×1200=4845N=4。85kN Mmax=KMPL=—0.188×4845×900=—819774N·mm=-0.82kN·m σ=M2

max/W=819774/000=12.81N/mm第二层龙骨(钢管楞)抗弯强度σ=12。81N/mm2

＜f2

m=13。00N/mm，满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0。688，Vmax=KVP=0.688×4.85×1000=3337N=3。34kN τ=3Vmax/(2bh)=3×3337/（1×2×60×80）=1。04N/mm

2

第二层龙骨(钢管楞）抗剪强度τ=1.04N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

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挠度系数K，

υ=0。911，P=1.250×2.17×1200=3255N=3.26kN

υ，3

max=KυPL/（100EI）=0。911×3255×9003

/（100×9000×1×2560000)=0.94mm ［υ]=900/250=3。60mm

第二层龙骨（钢管楞）挠度υmax=0.94mm＜［υ］=3.60mm，满足要求. 计算简图及内力图如下图

3。支撑强度验算

（1)荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数2。376 每根钢管承载NQK1=2。376×4。85×1000=11524N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2

):NQK2=1。20×0.90×1×1000=1080N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=11524+1080=12604N 钢管重量0。0479kN/m，立杆重量=4.82×0.0479×1000=231N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×（1.20+0。90）× 0。05×1000=420N 支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=231+420=651N 钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×651+12604=13385N （2）钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.2×1。50=1.80m,LO=h＇+2ka=1。00+ 2×0.7×0。20=1.28m LO=1.80m,钢管的i=15。90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21 插扣式钢管杆件长细比113。2＜150.0，满足要求。 （3)钢管立杆稳定性验算

=0.386，P=N/(A）=13385/（0。386×450。00）=77.06N/mm

2

插扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm2

＜300.00N/mm2

，满足要求.

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4.支撑支承面验算

插扣式钢管脚手架立杆支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载F=13385/1000=13。39kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2。00，ft=1.43N/mm，hO=180—20=160mm，η=0.4＋1。2/βS=1.00 σpc，m=0N/mm,Um=2×(200+160)+2×(100+160)=1240mm,βh=1。00

(0。7βh ft＋0.25σpc,m）ηUmhO=[(0。7×1×1.43+0.25×0)×1。00×1240×160]/1000=198.60kN 受冲切承载力198。60kN＞F=13。39kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0。20+2×0.10）×（0.10×3）=0.12m,Al=0.20×0。10=0。02m βl=(Ab/Al）

0。5

2

2

2

2

=2。45,fcc=0.85×14300=12155kN/m，ω=0.75

2

ωβlfccAl=0。75×2×12155×0。02=3。65kN

支承面局部受压承载力3.65kN＞F=13.39kN,满足要求.

5.计算结果

底模楼模板18mm，第一层龙骨(木楞）采用单枋b=50mm，h=70mm,间距150mm；第二层龙骨(钢管楞)采用Φ48×3.5mm钢管；钢管横向间距900mm，钢管纵向间距900mm，可满足要求。

9.2、插扣式梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=400mm，梁高h=1500mm，层高5。00m，结构表面考虑隐蔽;模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0。60m；板弹性模量E=6000N/mm，木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm,抗剪强度fv=1.40N/mm；采用三根插扣式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1。50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0。20m；钢管直径48mm，壁厚3。5mm，截面积4。24cm,回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm,抗剪强度fv=120.00N/mm，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm。

2

2

2

2

2

2

2

2

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m ×(0。40 + 2. ) ×1。2 = 1.09 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.40 × 1.50 × 1.2 = 17.28 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.40 × 1。50 × 1.2 = 1。08 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.40 × 1.4 = 1。12 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 20.57 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③）/1。2 q2 = 16。21 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨（木楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm. W=bh/6=400×18/6=21600mm，I=bh/12=400×18/12=194400mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=—0.105，Mmax=KMq1L=—0。105×20.57×300=—194387N·mm σ=Mmax/W=194387/21600=9。00N/mm

22

2

2

2

3

3

3

4

2332

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梁底模抗弯强度σ=9。00N/mm2＜f2

m=13.00N/mm，满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0。606,Vmax=KVq1L=0。606×20.57×300=3740N τ=3V2

max/(2bh）=3×3740/（2×400×18)=0.78N/mm 梁底模抗剪强度τ=0。78N/mm2

＜f2

v=1。40N/mm,满足要求。 3)挠度验算

挠度系数Kυ=0.4,q2=16。21kN/m；

υ4

max=Kυq2L/（100EI）=0。4×16.21×3004

/(100×6000×194400）=0.73mm [υ］=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0。73mm＜[υ]=1.20mm，满足要求。

（3)第一层龙骨（木楞)验算

立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨(木楞)采用木枋b=60mm，h=80mm。W=bh2

/6=60×802

/6=000mm3

;I=bh3

/12=60×803

/12=2560000mm4

； a.梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨（木楞)间距/梁宽=20。57×300/400=15.43kN/m b．板传荷载计算

P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1。2×（0。18×25+0。30）+1。4×2。50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨(木楞)的荷载P=(300+ 200）/1000×300/1000×9。26=1。39kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为

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N1=0。36kN，N2=8。23kN,N3=0。36kN

Mmax=0.37kN·m， Vmax=4。11kN，F=8.23kN，υmax =0.15mm 1）抗弯强度验算

σ=M6

2

max/W=0。37×10/000=5。78N/mm

第一层龙骨(木楞)抗弯强度σ=5.78N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

τ=3V2

max/（2bh）=3×4.11×1000/（2×60×80)=1。29N/mm

第一层龙骨(木楞)抗剪强度τ=1.29N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm，满足要求。 3)挠度验算 υmax=0。15

[υ]=L/250=600/250=2。40mm

第一层龙骨(木楞）挠度υmax=0。15mm＜［υ]=2。40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨（钢管楞）验算

钢管横向间距L=600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(钢管楞）采用单枋b=80mm，h=80mm W=1×80×802

/6=85333mm3

，I=1×80×803

/12=3413333mm4

； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.175,F=8230N=8。23kN

Mmax=KmPL=0.175×8。23×1000×600=8150N·mm=0.86kN·m σ=Mmax/W=8150/85333=10.13N/mm2

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第二层龙骨（钢管楞)抗弯强度σ=10。13N/mm2＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2)抗剪强度验算

剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×8.23=5.35kN

τ=3V2

max/(2bh)=3×5。35×1000 /（2×80×80)=1。25N/mm

第二层龙骨(钢管楞）抗剪强度τ=1。25N/mm2

＜f2v=1。40N/mm，满足要求。 3)挠度强度验算 挠度系数Kυ=1.146，F=8

υ3

3

max= KυPL/(100EI)=1。146×8。23×1000×600/(100×9000×3413333)=0。66mm [υ］=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨（钢管楞）挠度υmax=0.66mm＜［υ]=2.40mm,满足要求. 计算简图及内力图如下图：

3。支撑强度验算 (1）荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2。156 每根钢管承载NQK1=2.156×8230=17744N

每根钢管承载活荷载(1。0kN/m2

）:NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=17744+504=18248N

钢管重量0。0326kN/m，立杆重量=0。0326×3.5×1000=114N 水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.20×47。90=172N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=114+172=286N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×286+18248=18591N

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(2）钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1。2×1。50=1.80m，LO2=h＇+2ka=1。00+ 2×0.7×0.20=1。28m LO=LO1=1。80m=1800mm，i=15。90mm，λ=LO/i=1800/15。90=113.21 钢管立杆长细比113。21＜150，满足要求。 (3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算 =0.386,P=N/（

A)=18591/（0.386×424.00）=113.59N/mm

2

2

2

钢管立杆稳定性计算113。59N/mm＜300.00N/mm,满足要求。 (4）组合风荷载时,立杆稳定性计算 ①立杆弯矩

基本风压0。7kN/m，风荷载高度变化系数1.56,风荷载体型系数1。040; 风荷载标准值：

Wk= =0。7×1。56×1。040×0。7×0.7=1.351kN/m; Mw=0.85×1.4×Mwk

=0。85×1。4×Wk×la×h/10=0.85×1.4×1。351×0.6×1。50/10=0。217kN·m； ②立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=18.59kN σ=Nw/（φA)+Mw/W

=18.59×10/(0.386×424）+0.217×10/5080=161。92N/mm;

组合风荷载时，立杆稳定性为161。92N/mm2＜f=205。00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为:F=18.59kN=18591N （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm,hO=120—15=105mm,η=0。4＋1.2/βS=1.00 σpc，m=0N/mm,Um=2×（200+105)+2×(100+105)=1020mm，βh=1.00

(0。7βh ft＋0。25σpc,m)ηUmhO=［（0。7×1×1.43+0.25×0）×1.00×1020×105］/1000=107。21kN 钢管支承面受冲切承载力107。21kN＞18。59kN，满足要求. (2） 支承面局部受压承载力验算

Ab=（0。20+2×0。10)×(0.10×3)=0.12m，Al=0。20×0。10=0。02m βl=（Ab/Al)

0。5

2

2

2

2

3

6

2

2

2

2

2

=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m，ω=0。75

2

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0。02=3。65kN

支承面局部受压承载力F=3.65kN＞18。59kN，满足要求. 9.计算结果

立杆纵横向间距900*900mm满足要求， 立杆顶层步距1。00m,立杆中间层最大步距1.50m,模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm,作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。

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