工业技术 ｌ■ 电压互感器（ＰＴ）高压熔断器两相熔断原因及分析 于海云中图分类号：ＴＭ５８６ 文献标识码：Ａ 于俊涛许立田 一 一 （天津市引滦工程潮白河管理处泵站所３０１８００） 文章编号：１００９—９１４Ｘ（２０１３）１３—００１６—０１ ２０１Ｏ年３月１５日，天津市引滦潮白河泵站３５ＫＶ变电站２＃主变，带６ＫＶ Ｉ段 ＩＩ段投入运行（一次电压３５ＫＶ，二次电压６．３ＫＶ）。投入运行后，２＃主变后备保 护模块Ｆ６０显示６ＫＶ１Ｉ段电压Ａ相和Ｂ相故障，红灯亮，６ＫＶ Ｉ段正常。控制 室操作员站一次系统图６ＫＶ Ｉ段、Ⅱ段显示的电压数据如表１： 根据上表电压数据对比判断，６ＫＶ １３段喻压侧Ａ相和Ｂ相熔断器熔断。 原因：因６ＫＶⅡ段ＰＭＡＣ９９００￣Ｊ量模块损坏，检修人员在拆除ＰＭＡＣ９９００ 测量模块后，误将ＰＴＺ－次的ａ相和ｂ相短接。当６ＫＶ系统再次投入运行时，Ａ相 和Ｂ相二次短路，造成高压侧Ａ相和Ｂ相熔断器熔断。 分析如下： 一Ａ、Ｂ两相铁芯柱为磁路回到ｃ相（见图２）。经过Ａ、Ｂ两相芯柱的磁通会在二次 线圈分别产生感应电压ｕａ和Ｕｂ（感应电压的高低由每个芯柱磁阻的大小而 定），再按一定比侧反映到一次系统图（或电压表），就是显示的一次线圈电压 ＵＡ：１．３８ＫＶ，ＵＢ＝Ｉ．３８ＫＶ，只占正常相电压３．７０ＫＶ的３５％左右。 从电路的角度来看，低压侧回路是完整的（见图３），ａ、ｂ两相线圈也流过电 流，流过ａ、ｂ相线圈的电流Ｉａ、Ｔｂ会产生压降ＩａＺａ、Ｉｂｚｂ（ｚａ、ｚｂ二次线圈的内阻 抗），此时测量的电压ｕａ、Ｕｂ实际是ａ相和ｂ相电势和内阻抗压降Ｉ ｚａ、Ｉｂｚｂ 的向量差，内阻抗压降很小，可以认为就是电势，ＵＡ—ＥＡ＝Ｉ．３８ＫＶ，ＵＢ ＥＢ＝Ｉ．３８ＫＶ。 ．相电压 ＝，线电压 １）熔断器熔断的Ａ、Ｂ相间的线电压为０； 在Ａ、Ｂ两相熔断器熔断的情况下，用电压表／ｚ－－次侧测Ｕａｂ（图３），量的是 ａ、ｂ两点间的电压，负载电压线圈的等值电抗ＸＬ１＝ＸＬ２，内阻抗压降 １）、ｃ相电压 高压侧Ａ相和Ｂ相熔断器熔断，在一次侧Ａ相和Ｂ相线圈中无电流，仅Ｃ相 中有电流。但高压系统存在各相对地分布电容，因为是不接地系统，正常相ｃ相 高压线圈的电流人地后通过Ａ相和Ｂ相对地电容流回（见图１）。Ｃ相一次电流在 Ｃ相铁芯柱里产生磁通，磁通在ｃ相二次线圈产生感应电压Ｕｃ，这个电压按一定 ＩａＺａ＝ｌｂＺｂ，受Ｃ相磁通影响的二次侧ａ、ｂ两相感应电压Ｕａ＝Ｕｂ，则ａ点和ｂ点的 电位相同，所以系统图显示的（或电压表显示）ＵＡＢ＝ｏ。 比例反映到操作员站一次系统图（或电压表），就是Ｃ相一次线圈电压３．３０ＫＶ， 接近正常电压３．７０ＫＶ。 ２）其它两相线电压低于正常线电压很多； 用电压表测量Ｕｃａ、Ｕｃｂ时，量的是ｃ点和ａ点、ｃ点和ｂ点间的电压 图３）。根 据基尔霍夫电压定律应该分别是两相的电压相加（见图４），Ｕｃａ＝Ｕｃ＋Ｕａ， Ｕｃｂ＝Ｕｃ＋Ｕｂ，由于ａ市耳和ｂ相电压很小，所以Ｕ Ｃ ａ和Ｕ Ｃ ｂ也很小，系统图（或电 压表）显示是Ｕ ＣＡ和Ｕ ＣＢ，都等于３．３ ０ＫＶ＋１．３ ８ＫＶ＝４．６ ８ ＫＶ。 ３）辅助线圈开口三角的电压 ４）啉目助线圈开口三角的绝缘监察继电器的启动电压为Ｉ ５Ｖ动作报警 因为ｃ相二次绕组电压与ａ相二次绕组电压和ｂ相二次绕组电压是串联接线， 相位相反（图５），这时开口三角电压Ｕ ａ Ｘ＝Ｕ Ｃ＋（一Ｕ ａ）＋（一Ｕｂ），实际 测量开口三角电压为３．２ Ｖ，没有达到绝缘监察继电器启动电压整定值，不能 发出报警信号 ２）Ａ相电压和Ｂ相电压 Ａ、Ｂ两相熔断器分别熔断，高压侧没有电压，二次侧也应该没有电压。但是 ＰＴ是三项五柱式的，ｃ相的一次电流在ｃ相铁芯柱建立的磁通会以两个边柱和 结论：Ｐ Ｔ高压熔断器两相熔断，开口三角的绝缘监察继电器不能动作报 警，只能由微机监控系统显示的电压数据和安装在控制柜的电压表数据观察判 断 也再次提醒专业技术人员，必须牢记安全操作规程：电压互感器（Ｐ Ｔ）二次 绝对不允许短路。 图１ 图３ 绝缘监察继电器 图２ 表１ 图４ —＼数据电压 —＼ ｕＡ ｆＫＶ） ＵＢ（ＫＶ） ＵＣ（ＫＶ） ＵＡＢ（ＫＶ） ＵＢＣ（ＫＶ） ＵＣＡ（ＫＶ） 正常 故障 ｌ Ｉ段ＰＴ ｌⅡ段ＰＴ ３．６７ １．３８ ３．７２ １．３８ ３．６９ ３．３Ｏ ６．４２ ０．０ｏ ６．４０ ４．６７ ６．３８ ４．６７ １６ ｌ科技博览
