型钢悬挑脚手架 安全专项施工方案
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目录
第一章 工程概况0
一、 工程概况0 二、 施工平面布置0 三、 施工要求3 四、 技术保证条件4 第二章 编制依据5 第三章 施工计划6
一、 施工进度计划6 二、 材料与设备计划；7 第四章 施工工艺技术9
一、 技术参数9 二、 工艺流程10 三、 施工方法10 四、 检查验收22 第五章 施工安全保证措施26
一、 组织保障26 二、 技术措施28 三、 监测监控33 四、 应急预案35 第六章 劳动力计划37
一、 专职安全生产管理人员37 二、 特种作业人员37 第七章 计算书及相关图纸42
一、型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书42
二、型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书（平铺至楼板上部）58 三、型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书76 四、搁置主梁验算计算书105 五、节点详图110
第一章 工程概况
一、 工程概况
1、 工程基本情况
xx路与颍河西路 工程名称 xxxx 工程地点 交叉口西南角 楼号 主体结构 层数 楼号 主体结构 层数 楼号 主体结构 层数 楼号 主体结构 层数 2#楼、3#楼、5#楼、8#楼 剪力墙 地上17层/地下3层 4#楼 剪力墙 地上26层/地下3层 6# 剪力墙 地上17层/地下3层 7 剪力墙 地上25层/地下3层 建筑高度(m) 抗震等级 标准层层高(m) 建筑高度(m) 抗震等级 标准层层高(m) 建筑高度(m) 抗震等级 标准层层高(m) 建筑高度(m) 抗震等级 标准层层高(m) 55.55 地上部分三级 3 83.4 地上部分三级 3 57.4 地上部分三级 3 80.4 地上部分三级 3 2、 各责任主体名称
建设单位 施工单位 项目经理 技术负责人 xxxx投资控股 xx x x 设计单位 监理单位 总监理工程师 专业监理工程师 xxxx徐辉建筑工程设计 xxxx建筑工程管理 x x 二、 施工平面布置 施工现场总平面布置图：
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楼层悬挑示意图：
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三、 施工要求
1、 采用端部螺栓固定型钢悬挑形式脚手架。
2、 本工程从4层开始悬挑，每次悬挑8层，悬挑高度24m。2#、3#、5#、6#、8#；楼悬挑2次。4#、7#楼悬挑3次，其中7#楼从7层开始悬挑。 3、 脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
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4、 确保脚手架在使用周期安全、稳定、牢靠。
5、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
6、 脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。 7、 各楼栋悬挑层示意图
四、 技术保证条件
1、 安全网络
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2、 脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
3、 本工程悬挑脚手架的力学计算中不考虑卸载钢丝绳，但在实际实际施工中，在悬挑总高度的中间部位增设卸载钢丝绳一道，以提高安全系数。
第二章 编制依据
序号 名 称 《建筑施工安全检查标准》 《混凝土结构设计规》 5 / 135
编号/备注 JGJ59-2011 GB50010-2010 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
《钢结构设计规》 《建筑结构荷载规》 《钢管脚手架扣件》 《建筑施工高处作业安全技术规》 《建筑施工临时支撑结构技术规》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建设工程安全生产管理条例》令 xxxx省建设工程施工安全生产标准化实施指南 xxxx项目施工蓝图 总施工组织设计 GB50017-2003 GB50009-2012 GB15831-2006 JGJ80-2016 JGJ300-2013 JGJ130-2011 (建质[2009]87号文) 第393号 2012.09 / / 第三章 施工计划
一、 施工进度计划
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二、 材料与设备计划；
1、 脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。
2、 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。 3、 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。 4、 脚手板
(1)、 脚手板采用冲压钢脚手板、单块脚手板的质量不大于30kg；
(2)、 冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。新脚手板应有产品质量合格证，尺寸偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130的有关规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯。新、旧脚手板均应涂防锈漆，应有防滑措施；
5、 安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：
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(1)、 网目密度不低于2000目/100cm2；
(2)、 网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm； (3)、 网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；
(4)、 一网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固； (5)、 不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；
(6)、 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证； (7)、 做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单网重量在3kg以上； (8)、 颜色应满足环境效果要求，选用绿色；
6、 连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235级钢的规定。
7、 悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中的规定。
8、 联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。 9、 用于固定悬挑梁的锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。 10、 主要材料参数表
【型钢悬挑脚手架(扣件式)】 【型钢悬挑脚手架（阳角）】 【搁置 主梁】
用途 备注 纵向水平杆、立杆 钢管 φ48mm╳3.6mm / 剪刀撑、连墙杆 冲压钢脚手板 3000mm×250mm×50mm 脚手板 / 扣件 / 各杆件的连接 / 安全网 6m×1.8m 2000目 防坠 / 钢丝绳 6×19 φ14mm 卸载钢丝绳 / 吊杆 φ20mm 上拉杆件 HPB300 吊环 φ20mm 刚性预埋环 HPB300 吊耳板 120mm*100 mm *10 mm 吊杆与主梁连接件 Q235 钢板 200mm*250mm*10mm 主梁与螺栓连接件 Q235 主梁与建筑物连接件 高强度螺栓 A8.8 M20/M18 / 上拉杆件与吊耳板连接件 花篮螺栓 OC型 M20 卸载钢丝绳/上拉杆件 / 悬挑主梁/联梁 / 工字钢 16号 名称 规格 8 / 135
第四章 施工工艺技术
一、 技术参数
【型钢悬挑脚手架（扣件式）】 脚手架排数 搭设高度(m) 立杆纵距(m) 立杆步距(m) 挡脚板 横向斜撑 连墙件连接方式 基本风压(kN/m) 悬挑方式 主梁合并根数nz 梁/楼板混凝土强度等级 2双排脚手架 24 1.5 1.8 5步1设 开口处设置 扣件连接 0.3 普通主梁悬挑 1 C30 纵、横向水平杆布置方式 钢管类型 立杆横距(m) 双立杆计算方法 脚手板 连墙件布置方式 地区 安全网 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 主梁材料规格 横向水平杆在下 Φ48×3.6 0.8 不设置双立杆 1步1设 两步两跨 xxxx省xxxx市 全封闭 螺栓锚固 1200 16号工字钢
【型钢悬挑脚手架(阳角B)】 阳角处主梁悬挑方式 混凝土强度等级 横向立杆排数 主梁材料类型 联梁材料类型 上拉杆件材料类型 联梁悬挑 C30 2 工字钢 工字钢 HPB300 20钢筋 建筑物阳角处角度β 阳角对角线时上是否有主梁 锚固点设置方式 主梁材料规格 联梁材料规格 上拉杆件连接形式 90° 是 螺栓锚固 16号工字钢 16号工字钢 吊耳板 【搁置主梁】
悬挑方式 高强度螺栓规格 梁/楼板混凝土强度等级 普通主梁 A8.8/M20 C30 锚固点设置方式 主梁建筑物外搁置长度Lx(mm) 主梁材料规格 螺栓锚固 1500 16号工字钢 9 / 135
二、 工艺流程
【型钢悬挑脚手架(扣件式)】
施工图设计→悬挑钢梁及构件制作→楼层梁、墙预埋螺栓洞→安装悬挑钢梁→安装上悬钢筋斜拉杆→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅) →剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网
【型钢悬挑脚手架(阳角B)】
施工图设计→悬挑钢梁及构件制作→楼层梁、墙预埋螺栓洞→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→联梁→安装架体
【搁置主梁】
施工图设计→悬挑钢梁及构件制作→楼层梁、墙预埋螺栓洞安装主梁→安装悬挑架体
三、 施工方法
1. 施工要点 1.1 施工图设计：
1.根据房屋建筑的外形及高度等情况确定悬挑型钢梁固定的部位。 2.根据已有结构的边梁，确定悬挑型钢梁的布置位置以及悬挑长度，悬挑型钢梁的间距不超过2M。当悬挑长度大于1.5M以及主梁上部设置联梁时设置两根上斜拉杆。
3.根据已有结构梁宽度或板墙的厚度确定高强螺栓的长度尺寸。一般为：结 构尺寸加8公分为高强螺栓的长度。高强螺栓的直径为20mm，强度级别为A8.8 级。
4.根据结构的层高及悬挑型钢梁长度确定上悬斜拉杆的长度。上悬斜拉杆的 长度可通过斜拉杆上的花篮螺栓进行长度的适当调节。 2. 悬挑型钢梁及构件的制作
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2.1悬挑型钢梁
悬挑型钢梁采用16#工字钢，工字钢具有较好的稳定性。根据施工图纸将工字钢切割成需要的长度。工字钢梁的长度为：外立杆距墙的距离 X 再加上10CM。
300mm 800mm
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2.2连接钢板
连接钢板一般采用厚度为 10mm的Q235钢板。主要在有悬挑型钢根部与原结构连接，采用A8.8 M20的高强度螺栓进行紧固，螺栓用双螺帽，背部设置5mm厚钢垫板，垫板与螺帽之间增设配套弹簧片，且施工当过扳手将双螺帽拧紧。
螺栓锚固型钢悬挑连接钢板样式
2.3斜拉杆及花篮螺栓斜拉杆是悬挑架体中的重要受力构件之一，采用直径 20mm 的钢筋制作。斜拉杆分两段构成中间用花篮螺丝连接。端部焊接连接钢板分别与型钢梁与原结构边梁相连接。并在使用期间巡视，检查吊杆松紧度，保证拉杆与梁的受力，均匀一致。
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花篮螺栓制作示意图
2.4楼层边梁、墙预埋高强螺栓洞 预埋螺栓洞采用薄壁铁管，径比高强螺栓的直径大2mm。预埋薄壁铁管时事先弹好水平线，将薄壁铁管预埋在统一高度，一般为结构板底向下8cm到螺栓洞中心位置，将铁管与边梁的钢筋焊接牢固，以免振捣混凝土时将其振捣偏位。 3. 悬挑型钢梁安装
a.待结构砼浇筑完成后拆除外墙模板，将预留的螺栓孔洞找出来并清理干净，如果悬挑型钢梁安装部位结构面不平整，则必须修补平整，这样才能使连接钢板与结构面充分接触，受力均匀。
b.根据施工图纸将悬挑型钢梁根部用两个8.8级M20的高强螺栓与结构相连，此时由于上部结构没有完成不能进行上悬斜拉，所以需先将悬挑型钢外侧端部搁置在下层部位的脚手架上。安装时悬挑型钢的外端上翘2CM，可减少上部 架体安装后，悬挑型钢梁头下垂现象。 4. 水平联梁安装
主楼阳角处，悬挑梁无法按设计间距时，用联梁进行横向连接，立杆按设计间距进行搭设，并在立杆位置焊 20#钢筋作为立杆的定位筋，以防止立杆滑移。
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联梁连接构造示意图
5. 斜拉杆的安装
1.待上层的主体结构完成以后，及时进行斜拉杆的安装。
2.安装时先选用长度合适、丝牙一正一反的两段拉杆用花篮螺丝连接。再将拉杆的一端用一个 8.8 级的高强螺栓与结构连接，另一端与悬挑型钢梁端部连接。 3.拉杆与结构连接的高强螺栓采用双螺帽，背部设置5mm厚钢垫板，垫板与螺帽之间增设配套弹簧片，且施工当过扳手将双螺帽拧紧。
4.上悬斜拉杆连接完成后调节中部的花篮螺丝，使拉杆均匀受力。
5.当悬挑型钢梁长度大于 1.5m或悬挑主梁上部设置联梁时，悬挑型钢梁上设置两根上悬斜拉杆。
悬挑梁双上拉杆件设置方式
6. 悬挑梁定位
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定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150mm、直径Φ20mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
3.6
脚手架立杆与挑架的连接图
7. 特殊部位悬挑梁布置：
(1)、 阳台部位：悬挑工字钢梁设置在结构悬挑梁上的，应将工字钢延伸至楼边梁侧，不得设置在阳台悬挑结构梁上方，且锚固端长度为1.25倍的悬挑端长度。
阳台处的悬挑梁布置
(2)、 建筑结构阳角部位：主楼阳角处，悬挑梁无法按设计间距设置时，用联梁进行横向连接，立杆按设计间距进行搭设，主梁与联梁连接处周圈满焊，焊缝
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高度不低于3mm。
阳角处的悬挑梁布置
8、 钢丝绳卸荷
(1)、 结构构件的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不得采用螺纹钢筋。
(2)、 扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。
(3)、 对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。
钢丝绳绳卡做法
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9、 立杆设置
(1)、 立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
(2)、 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与副立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
(3)、 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
(4)、 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 (5)、 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。
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立杆对接接头布置
纵、横向扫地杆构造
（7）、 在脚手架转角处、施工升降机的开口处，设置 “Z”字型加强杆，保证架体的稳定性，并且两侧的开口端虽层设置连墙件，且上下间距不得大于4m。 10、
纵、横向水平杆
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(1)、 纵向水平杆设置在立杆侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：
当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(2)、 立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。
纵向水平杆对接接头布置
11、 剪刀撑设置
(1)、 脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
(2)、 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。
(3)、 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
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(4)、 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 12、
脚手板、脚手片的铺设要求
(1)、 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。
(2)、 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)、 脚手片须用镀锌铁丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
脚手板对接脚手板搭接 脚手板对接、搭接构造
(4)、 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动； 13、
防护栏杆
(1)、 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆侧。
(2)、 选用扎丝挂安全网，要求严密、平整。
(3)、 脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的侧。
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(4)、 脚手架侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。 14、
连墙件
(1)、 脚手架与建筑物按计算书中“两步两跨”连墙件布置要求设拉结点。拉结点在顶部处每跨设置连墙杆。
(2)、 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；
(3)、 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
(4)、 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； (5)、 连墙件构造示意图：
1-垫木；2-短钢管；3-直角扣件；4-横向水平杆；5-附加钢管
脚手架刚性连墙件构造示意图
15、 架体封闭
(1)、 脚手架的架体立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
(2)、 脚手架施工层立杆与建筑物之间应采用脚手片进行封闭。
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(3)、 施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。
(4)、 作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临边防护。 16、
脚手架避雷设置
（1） 脚手架四周大阳角顶部设置四根避雷针，采用直径14mm热镀锌圆钢作为避
雷针。
（2） 4层与主体结构避雷引下线进行有效连接，将结构避雷引下线引出结构层，
外甩30cm长，与外脚手架立杆进行双面焊接，焊接长度不小于6d，并涂刷防锈漆。
（3） 外脚手架的悬挑层与悬挑层直接大阳角处进行有效跨接，采用直径10mm
的圆钢进行双焊接，焊接长度不小于6d。
（4） 立杆与立杆之间、横杆与横杆之间、立杆与横杆直接进行有效跨接，采用
直径10mm的圆钢进行双焊接，焊接长度不小于6d。
四、 检查验收
1、 脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场
(1)、 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证； (2)、 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书； (3)、 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。
2、 脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用
(1)、 基础完工后及脚手架搭设前； (2)、 作业层上施加荷载前； (3)、 每搭设完两层后； (4)、 达到设计高度后；
(5)、 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后； (6)、 停用超过一个月。
(7)、 检查验收须有记录和负责人签字。
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(8)、 外架质量检查要求： 项 次 1 2 3 新管 4 5 6 7 旧 管 8 表面质量 外径、壁厚 端 面 防锈处理 钢管锈蚀程度 其他项目同新管3、4、5 表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划滑道和硬弯，上述缺陷-0.5 允许误差±0.36 应平整，偏差不超过1.7mm 必须进行防锈处理，涂防锈漆 管壁厚度与原厚差别要小于0.36mm 同新管3、4、5 检查项目 钢管质量检验要求（mm）
验收要求 产品质量合格证 钢管材质检验报告 必须具备 9 旧管 10 立杆钢管弯曲 3m≤L≤4m 3m≤L≤4m ≤12 ≤20 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 项 次 1 新 旧 2 3 4 扣件质量检验要求 检查项目 产品质量合格证，生产许可证，专业检测试验报告 表面质量及性能 螺 栓 同新扣件的2、3项 脚手架搭设的允许偏差和检验方法
验收要求 必须具备 表面光滑无裂痕 不得滑丝 23 / 135
项次 1 项 目 底座 最后验收 垂直度 技术要求 允许偏差 不晃动 不沉降 － -10 示意图 检查方法与工具 观察 ±100 图略详见JGJ130-2011 P41～42表8.2.4 总高度 下列脚手架允许水平偏差 立 杆 垂 直 度 搭设中检查偏差的高度 H=2 H=10 H=20 H=30 H=40 H=50 步距 纵距 横距 － － 外伸500mm 50m ±7 ±20 ±40 ±60 ±80 ±100 中间档次用插入法 3 间 距 － ±20 ±10 －50 40m 20m 2 ±7 ±7 ±25 ±50 ±50 ±100 ±75 ±100 用 经 纬 仪 或 吊 线 和 卷 尺 4 5 纵向一根杆的两端 水平 杆高同跨两根纵向水差 平杆高差 双排脚手架横向水平 杆外伸长度偏差 ±20 ±50 － 钢板尺 ±20 图略详见JGJ130-2011 水平P41～42表8.2.4 仪或 图略详见JGJ130-2011 水平尺 P41～42表8.2.4 钢板－ 尺 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
项次 检查项目 安装扣件数量 抽检数量（个） 允许的不合格数 连接立杆与纵（横）向水平杆1 或剪刀撑的扣件；接长立杆、1201～3200 50 5 纵向水平杆或剪刀撑的扣件 连接横向水平杆与纵向水平2 1201～3200 50 10 杆的扣件（非主节点处） 3、 验收时应具备下列文件
(1)、 根据编制依据相关文件规、标准要求所形成的施工组织设计文件； (2)、 专项施工方案； (3)、 安全技术交底文件；
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(4)、 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (5)、 脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (6)、 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录； (7)、 脚手架工程的施工验收报告。
4、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收。
5、 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
(1)、 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；
(2)、 安全网的挂及扶手的设置是否齐全；
(3)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；
(4)、 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；
(5)、 搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。 (6)、 扣件螺栓是否松动； (7)、 架体是否超载；
(8)、 悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规的规定，锚固装置是否松动、脱落。
6、 脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。
7、 脚手架使用期间的检查
(1)、 脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。
(2)、 检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。 8、 脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。
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9、 架体必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。 10、 11、 12、
施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。 在使用期间巡视，检查吊杆松紧度，保证拉杆与梁的受力，均匀一致。 巡视、检查高强度螺栓的螺帽松紧度，发现松动现象及时进行紧固。
第五章 施工安全保证措施
一、 组织保障
1、 安全保证体系
2、 环境保护体系
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二、 技术措施
脚手架搭设技术措施
1、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
2、 每搭完一步脚手架后，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 3、 立杆搭设应符合下列规定：
(1)、 相邻立杆的对接连接应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.3.6条的规定；
(2)、 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
4、 脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：
(1)、 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定； (2)、 纵向水平杆的搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.2.1条的规定；
(3)、 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与外角部立杆固定。
5、 脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：
(1)、 搭设横向水平杆应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.2.2条的构造规定；
(2)、 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm； 6、 脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.3.2条、第6.3.3条的规定。 7、 脚手架连墙件安装应符合下列规定：
(1)、 连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；
(2)、 当脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳
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定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。
8、 脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。
9、 脚手架门洞搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.5节的造规定。 10、
扣件安装应符合下列规定：
(1)、 扣件规格必须与钢管外径相同；
(2)、 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；
(3)、 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； (4)、 对接口径开口应朝上或朝；
(5)、 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。 11、
作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
(1)、 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的侧； (2)、 上栏杆上皮高度应为1.2m； (3)、 挡脚板高度不应小于180mm； (4)、 中栏杆应居中设置。 12、
脚手板的铺设应符合下列规定：
(1)、 脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；
(2)、 采用对接或搭接时均应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.2.4条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；
(3)、 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。 13、
钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平
杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。 14、
外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离，并做好可靠的安全接
地处理。
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15、 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达
到坚固稳定，确保施工安全。 16、 混用。 17、 鞋。 18、
严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾
载、外传递平衡。 19、 20、
保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方
可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 21、
严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于
3kN/m2，确保较大安全储备。 22、
脚手架拆除技术措施 1、 拆架前：
(1)、 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； (2)、 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
(3)、 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； (4)、 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。
3、 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀
各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
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撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
6、 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
7、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、
拆下的材料要经施工电梯下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地
点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。 11、 12、
高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人
为事故。 13、 除。 14、
翻掀垫铺脚手板时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆
将竹笆未清除的残留物从高处坠落伤人。 安全管理制度
1、 搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗； 2、 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
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3、 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规规定进行检查验收，合格后方准许使用；
4、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；
5、 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪； 6、 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除工作；
7、 脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规进行；
8、 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的侧，并应与架体绑扎牢固。 9、 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆； 10、
当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对
脚手架采取加固措施； 11、 12、 13、
临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施； 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守； 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标
准《施工现场临时用电安全技术规》JGJ46-2005的有关规定执行； 日常维护管理要求
1、 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室；
2、 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换； 3、 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层
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不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；
4、 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；
5、 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；
6、 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；
三、 监测监控
1、 监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。
2、 监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。
3、 监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 4、 仪器设备配置
名称 电子经纬仪 规格 KT-020LL 数量 1台 33 / 135
水准仪 激光垂准仪 雄狮钢卷尺 钢卷尺 铝合金塔尺 DSZ4 ML-401 50m 7.5m 5m 1台 1台 1把 2把 2把 5、 监测说明
(1)、 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查； (2)、 日常检查、巡查重点部位如下：
1)、 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；
2)、 连墙件是否松动；
3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4)、 施工过程中是否有超载现象； 5)、 安全防护措施是否符合规要求； 6)、 架体与杆件是否有变形现象；
7)、 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求； 8)、 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象； 6、 监测频率
(1)、 架体搭设期间，一般监测频率不超过3～5天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过10～15天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。
(2)、 架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。
(3)、 监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。
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四、 应急预案
1、 目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。 2、 应急领导小组及其职责
(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
(3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、 应急反应预案 (1)、 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2)、 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时向上级主管部门作出书面报告。 (3)、 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电
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线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。 4、 应急通信联络
项目负责人：建明手机： 安全负责人： 雨手机： 技术负责人：月峰手机：
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联系方式应在施工现场的显要位置贴，以便紧急情况下使用。
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第六章 劳动力计划
一、 专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：
建明（项目经理）———组长，负责协调指挥工作； 孟超（施工员）———组员，负责现场施工指挥，技术交底； 威（安全员）———组员，负责现场安全检查工作； 敏（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；
二、 特种作业人员
1、 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。 2、 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 劳动力安排表：
序号 工种 人数 备注 序号 工种 人数 备注 1 3
架子工 普工 36 6 主体 清理 2 4 焊工 刷漆工 4 3 连接件焊接 防锈 37 / 135
特殊作业工种证件： 焊工：
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架子工：
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第七章 计算书及相关图纸
一、 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010
架体验算 一、脚手架参数
脚手架设计类型 脚手架搭设排数 脚手架架体高度H(m) 立杆纵距或跨距la(m) 立杆离建筑物距离a(m) 装修脚手架 双排脚手架 24 1.5 0.3 卸荷设置 脚手架钢管类型 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 无 Ф48×3.25 1.8 0.8 不设置双立杆 二、荷载设计
脚手板类型 脚手板铺设方式 冲压钢脚手板 1步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 20.3 密目式安全立网自重标准值0.01 Gkmw(kN/m) 2挡脚板类型 挡脚板铺设方式 木挡脚板 5步1设 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 每米立杆承受结构自重标准值0.118，0.142 gk(kN/m) 装修脚手架作业层数nzj 2 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m) 23 42 / 135
地区 基本风压ω0(kN/m) 2xxxxxxxx市 0.3 安全网设置 风荷载体型系数μs 全封闭 1.128 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆0.946，0.51 稳定性) 2风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单立0.32，0.173 杆稳定性) 计算简图：
立面图
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侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22纵向水平杆在上 205 206000 横向水平杆上纵向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 341 115000 4790
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.036+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.036+0.3×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1+1)=1.867kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.036+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.036+0.3×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.356kN/m
计算简图如下：
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1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.867×1.52=0.42kN·m
σ=Mmax/W=0.42×106/4790=87.702N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.356×15004/(100×206000×115000)=1.962mm νmax＝1.962mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.867×1.5=3.081kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.356×1.5=2.237kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.081kN q=1.2×0.036=0.043kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.237kN q'=0.036kN/m 1、抗弯验算
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计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.62×106/4790=129.361N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
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变形图(mm)
νmax＝1.015mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.558kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=3.081/2=1.54kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.558kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H 24 脚手架钢管类型 Ф48×3.25 每米立杆承受结构自重标准值0.118，0.142 gk(kN/m) 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.036/h)×H=(0.142+1.5×1/2×0.036/1.8)×24=3.767kN
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单立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.036/h)×H=(0.118+1.5×1/2×0.036/1.8)×24=3.191kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(24/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.58kN 1/1表示脚手板1步1设 单立杆：NG2k1=2.58kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/5=(24/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.731kN 1/5表示挡脚板5步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×24=0.36kN 5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.58+0.731+0.36=3.671kN 单立杆：NG2k=NG2k1=2.58kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN 立杆：NQ1k=3.6kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.767+3.671)+ 0.9×1.4×3.6=13.462kN 单立杆：
N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.191+2.58)+ 0.9×1.4×3.6=11.461kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 2324 4790 205 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 21.5 15.9 457 48 / 135
连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132 查《规》表A得，φ=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.767+3.671+3.6=11.038kN 单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.191+2.58+3.6=9.371kN
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.767+3.671)+1.4×3.6=13.966kN σ=N/(φA)=13965.6/(0.188×457)=162.549N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.767+3.671+3.6=11.038kN 单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.191+2.58+3.6=9.371kN
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.767+3.671)+0.9×1.4×3.6=13.462kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.173×1.5×1.82/10=0.106kN·m σ=N/(φA)+
Mw/W=13461.6/(0.188×457)+105938.28/4790=178.8N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
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连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 420 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22钢管 457 205 0.9 连墙件型号 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 Ф48×3.25 15.9 双扣件 Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.32×2×1.8×2×1.5=4.838kN 长细比λ=l0/i=420/15.9=26.415，查《规》表A.0.6得，φ=0.93
(Nlw+N0)/(φAc)=(4.838+3)×103/(0.93×457)=18.442N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm
2
=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=4.838+3=7.838kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！
悬挑梁验算 一、基本参数
主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 10.7 1500 1200 悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 普通主梁悬挑 锚固螺栓连接 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离0 a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 C30 结构重要性系数γ0 1 二、荷载布置参数
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支撑件上下固定点距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑点号 支撑方式 平距离(mm) 的垂直距离L1(mm) L2(mm) 1 上拉 1100 3000 1100 是 的水平距离是否参与计算
立杆传至梁上立杆传至梁上作用点恒载标准值活载标准值号 FGi(kN) 1 2 5.771 7.44 FQi(kN) 3.6 3.6 1.35 1.35 1.4 1.4 γGi γQi 值F'(kN) 9.371 11.04 值F(kN) 12.831 15.084 平距离(mm) 300 1100 1500 1500 恒载分项系数活载分项系数梁上荷载标准梁上荷载设计梁外锚固点水la(mm) 各排立杆传至各排立杆传至各排立杆距主主梁间距 附图如下：
平面图
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立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm) 螺栓直径d(mm) 焊缝厚度hr(mm) 角焊缝强度设计值ff(N/mm) w2224工字钢 16号工字钢 1130 0.205 125 170 20 8 160 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm) 主梁与建筑物连接螺栓个数n 焊缝长度lx(mm) 主梁允许挠度[ν](mm) 222321 26.1 141 215 206000 140 2 100 1/250 荷载标准值：
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q'=γ0×gk=1×0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=γ0F1'/nz=1×9.371/1=9.371kN 第2排：F'2=γ0F2'/nz=1×11.04/1=11.04kN 荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=γ0×F1/nz=1×12.831/1=12.831kN 第2排：F2=γ0×F2/nz=1×15.084/1=15.084kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=2.831×106/141000=20.077N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
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剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.4×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=11.185N/mm2
τmax=11.185N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.085mm≤[ν]=2×lx/250=2×1200/250=9.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=9.4kN,R2=18.751kN
四、上拉杆件验算
上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆截面类型 20 54 / 135
上拉杆截面积A(cm) 上拉杆截面抵抗矩W(cm) 上拉杆弹性模量E(N/mm) 吊耳板宽LDP(mm) 吊耳板圆周外半径R(mm) 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm) 螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 吊耳板螺栓直径d(mm) 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm) b222323.142 49 206000 100 35 205 170 18 8 上拉杆截面惯性矩I(cm) 4245 2上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 205 吊耳板厚S(mm) 吊耳板高L(mm) 吊孔直径D(mm) 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 吊耳板螺栓个数n 钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm) 钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n b2210 120 20 125 140 1 100 1 钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm) 18 角焊缝强度设计值ff(N/mm) w2160 上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1100)=69.8° 上拉杆件支座力：
RS1=nzR2=1×18.751=18.751kN 主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=18.751/tan69.8°=6.875kN 上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=18.751/sin69.8°=19.971kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=19.971kN
轴心受拉稳定性计算：
σ =NS/A=19.971×103/314.2=63.563N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2 符合要求！
1、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=
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0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=19.971/1=19.971kN≤32.047kN 符合要求！ 2）吊耳板计算
吊耳板
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 19.971×103/(10×(2×35-20))=39.943N/mm2≤[σ]=205N/mm2 符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 19.971×103/(10×(2×35-20))=39.943N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=19.971×103/(8×100)=24.9N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2
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符合要求！
2、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =19.971kN 上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=19.971×sin(90°-69.8°)=6.875kN 与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=19.971×cos(90°-69.8°)=18.751kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=6.875kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=18.751kN 1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×182/4)=38.914kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=6.875/1=6.875kN≤38.914kN 符合要求！
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)= 0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=18.751/1=18.751kN≤32.047kN 符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-6.875))]|/1=6.875kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.831×106/(1.05×141×103)+6.875×103/2610=21.755N/mm2≤[f]=215N/mm2 塑性发展系数γ 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
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其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为0.93。
σ = Mmax/(φbWx)=2.831×106/(0.929×141×103)=21.612N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
六、主梁与建筑物节点验算
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 由主梁计算可得：
锚固螺栓所受拉力为主梁轴向力取N=6.875kN
锚固螺栓所受剪力为主梁在建筑物边缘处的剪力取V=9.4kN 1)、抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)= 0.9×170×(3.14×202/4)=48.042kN
螺栓所受拉力：Nt=N/n=6.875/2=3.438kN≤48.042kN 符合要求！ 2)、抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)= 0.9×140×(3.14×202/4)=39.5kN
螺栓所受剪力：Nv=V/n=9.4/2=4.732kN≤39.5kN 符合要求！ 3)、角焊缝验算
σf=N/(hr×lx)=6.875×103/(8×100)=8.594N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2 τf=V/(hr×lx)=9.4×103/(8×100)=11.83N/mm2≤ffw=160N/mm2
[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(8.594/1.22)2+11.832]0.5=13.769N/mm2≤ffw=160N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
二、 型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书（平铺至
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楼板上部）
代表部位：
阳台部位悬挑由原螺栓固定上拉杆式改为传统悬挑梁平铺至楼板面的施工做法。 计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010
架体验算 一、脚手架参数
脚手架设计类型 脚手架搭设排数 脚手架架体高度H(m) 立杆纵距或跨距la(m) 立杆离建筑物距离a(m) 装修脚手架 双排脚手架 10.7 1.5 1.8 卸荷设置 脚手架钢管类型 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 无 Ф48×3.25 1.8 0.8 不设置双立杆 二、荷载设计
脚手板类型 脚手板铺设方式 冲压钢脚手板 5步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 20.3 密目式安全立网自重标准值0.01 Gkmw(kN/m) 2挡脚板类型 挡脚板铺设方式 木挡脚板 1步1设 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.16 每米立杆承受结构自重标准值0.13 gk(kN/m) 装修脚手架作业层数nzj 2 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m) 23 59 / 135
地区 基本风压ω0(kN/m) 2xxxxxxxx市 0.3 安全网设置 风荷载体型系数μs 全封闭 1.128 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆0.946，0.51 稳定性) 2风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单立0.32，0.173 杆稳定性) 计算简图：
立面图
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侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22纵向水平杆在上 205 206000 横向水平杆上纵向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 341 115000 4790
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
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q=1.2×(0.036+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.036+0.3×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1+1)=1.867kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.036+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.036+0.3×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.356kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.867×1.52=0.42kN·m
σ=Mmax/W=0.42×106/4790=87.702N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.356×15004/(100×206000×115000)=1.962mm νmax＝1.962mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.867×1.5=3.081kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.356×1.5=2.237kN
四、横向水平杆验算
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承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.081kN q=1.2×0.036=0.043kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.237kN q'=0.036kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.62×106/4790=129.361N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
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变形图(mm)
νmax＝1.015mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.558kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=3.081/2=1.54kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.558kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H 10.7 脚手架钢管类型 Ф48×3.25 / 135
每米立杆承受结构自重标准值0.13 gk(kN/m) 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.036/h)×H=(0.13+1.5×1/2×0.036/1.8)×10.7=1.551kN 单立杆：NG1k=1.551kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/5/2=(10.7/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/5/2=0.25kN 1/5表示脚手板5步1设 单立杆：NG2k1=0.25kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(10.7/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=1.667kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×10.7=0.161kN 5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.25+1.667+0.161=2.077kN 单立杆：NG2k=NG2k1=0.25kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN 立杆：NQ1k=3.6kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.551+2.077)+ 0.9×1.4×3.6=8.kN 单立杆：
N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.551+0.25)+ 0.9×1.4×3.6=6.697kN
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七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 2310.7 4790 205 两步两跨 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 21.5 15.9 457 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132 查《规》表A得，φ=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=1.551+2.077+3.6=7.228kN
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.551+2.077)+1.4×3.6=9.394kN σ=N/(φA)=9393.865/(0.188×457)=109.338N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=1.551+2.077+3.6=7.228kN
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.551+2.077)+0.9×1.4×3.6=8.kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.173×1.5×1.82/10=0.106kN·m σ=N/(φA)+
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Mw/W=88.865/(0.188×457)+105938.28/4790=125.588N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22钢管 457 205 0.9 连墙件型号 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 Ф48×3.25 15.9 双扣件 Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.32×2×1.8×2×1.5=4.838kN 长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规》表A.0.6得，φ=0.6
(Nlw+N0)/(φAc)=(4.838+3)×103/(0.6×457)=19.142N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=4.838+3=7.838kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！
悬挑梁验算 一、基本参数
主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 锚固点设置方式 10.7 1500 U型锚固螺栓 悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓直径d(mm) 普通主梁悬挑 平铺在楼板上 20 67 / 135
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 2800 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离100 a(mm) 主梁建筑物锚固长度Lm(mm) 3500 梁/楼板混凝土强度等级 锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm) 2C30 50 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度2.5 [τb](N/mm) 2 二、荷载布置参数
支撑件上下固定点距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑点号 支撑方式 平距离(mm) 的垂直距离L1(mm) L2(mm) 1 2 上拉 上拉 1600 2600 3000 3000 1600 2600 是 是 的水平距离是否参与计算
各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水作用点号 值F'(kN) 1 2 7.23 7.23 值F(kN) 9.39 9.39 平距离(mm) 1900 2700 1500 1500 主梁间距la(mm) 附图如下：
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平面图
立面图
三、主梁验算
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主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁允许挠度[ν](mm) 24工字钢 16号工字钢 1130 0.205 125 1/250 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 22321 26.1 141 215 206000 荷载标准值： q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=7.23/1=7.23kN 第2排：F'2=F2'/nz=7.23/1=7.23kN 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.39/1=9.39kN 第2排：F2=F2/nz=9.39/1=9.39kN
1、强度验算
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弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=1.394×106/141000=9.884N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.434×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=11.149N/mm2
τmax=11.149N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
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变形图(mm)
νmax=0.113mm≤[ν]=2×lx/250=2×2800/250=22.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算
R1=0.37kN,R2=0.533kN,R3=6.562kN,R4=12.865kN
四、上拉杆件验算
钢丝绳型号 钢丝绳直径(mm) 钢丝绳安全系数k 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 主梁拉环直径d(mm) 焊缝长度lw(mm) 6×19 20 9 15.19 20 100 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm) 钢丝绳不均匀系数α 钢丝绳绳夹型式 钢丝绳绳夹数量[n] 焊缝厚度he(mm) 角焊缝强度设计值ff(N/mm) w221400 0.85 马鞍式 3 10 160
钢丝绳绳卡作法
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钢丝绳连接吊环作法
上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928° α2=arctanL1/L2=arctan(3000/2600)=49.086° 上拉杆件支座力：
RS1=nzR3=1×6.562=6.562kN RS2=nzR4=1×12.865=12.865kN 主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=6.562/tan61.928°=3.5kN NSZ2=RS2/tanα2=12.865/tan49.086°=11.149kN 上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=6.562/sin61.928°=7.437kN NS2=RS2/sinα2=12.865/sin49.086°=17.024kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=17.024kN 钢丝绳：
[Fg]=α× Fg/k=0.85×221.5/9=20.919kN≥NS=17.024kN 符合要求！
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绳夹数量：
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.919/(2×15.19)=2个≤[n]=3个 符合要求！ 拉环验算：
σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×20.919×103/(π×202)=33.294N/mm2≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！
拉环详图(主梁为工字钢)
角焊缝验算：
σf=NS/(he×lw)=17.024×103/(10×100)=17.024N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1-NSZ2))]|/nz=|[(-(-3.5-11.149))]|/1=14.9kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.394×106/(1.05×141×103)+14.9×103/2610=15.026N/mm2≤[f]=215N/mm2 塑性发展系数γ 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
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其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为0.85。
σ = Mmax/(φbWx)=1.394×106/(0.853×141×103)=11.587N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
六、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 U型锚固螺栓直径d(mm) 平铺在楼板上 20 锚固点设置方式 梁/楼板混凝土强度等级 锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm) 2U型锚固螺栓 C30 50 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度2.5 [τb](N/mm) 2
锚固螺栓1
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锚固螺栓2
锚固螺栓未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。
三、 型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003
一、基本参数
1、基本参数
阳角处主梁悬挑方式 梁/楼板混凝土强度等级 联梁悬挑 C30 建筑物阳角处角度β 阳角对角线上是否有主梁 90 是 2、立杆荷载参数
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第几排立杆 1 2 离墙距离a(m) 0.3 1.1 荷载标准值F'(kN) 9.371 11.04 荷载设计值F(kN) 12.831 15.084 3、外排立杆纵距
序号 1 2 3 外排立杆纵距lai(m) 0.8 1.5 1.5 二、主梁布置及锚固参数
主梁号 1 2 3 锚固点坐标x(m).y(m) 0,0 1.2,0 2.7,0 角度α(度) 135 90 90 主梁自锚固点伸出长度L(m) 主梁锚固方式 1.7 1.2 1.2 锚固螺栓 锚固螺栓 锚固螺栓
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平面图
三、联梁验算
联梁材料类型 联梁截面积A(cm) 联梁截面抵抗矩Wx(cm) 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 联梁弹性模量E(N/mm) 2232工字钢 26.1 141 215 206000 联梁材料规格 联梁截面惯性矩Ix(cm) 联梁自重标准值gk(kN/m) 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 联梁允许挠度[υ] 2416号工字钢 1130 0.205 125 1/250 1、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下：
荷载标准值： q'=gk=0.205kN/m R'=F1'=9.371kN 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m R=F1=12.831kN 1）抗弯验算
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σ=Mmax/W=0.069×106/(141×103)=0.4 N/mm2≤[f]=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
Vmax=0.231kN
τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=0.231×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=0.273N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
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νmax=0.002 mm≤[ν]＝la/250=1500/250=6mm 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R'1A=9.486kN； R'1B=9.755kN； R'1C=9.486kN； 承载能力极限状态下： R1A=12.969kN； R1B=13.292kN； R1C=12.97kN；
2、第二排立杆处的联梁计算 计算简图如下：
荷载标准值： q'=gk=0.205kN/m R'=F1'=11.04kN 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m R=F1=15.084kN 1）抗弯验算
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σ=Mmax/W=6.858×106/(141×103)=48.638 N/mm2≤[f]=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
Vmax=8.667kN τmax
＝
Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.667×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.243N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
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νmax=0.762 mm≤[ν]＝la/250=2300/250=9.2mm 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R'2A=17.406kN； R'2B=17.976kN； R'2C=9.557kN； 承载能力极限状态下： R2A=23.751kN； R2B=24.476kN； R2C=13.044kN；
四、主梁验算
1、1号主梁验算
主梁材料类型 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2232工字钢 26.1 141 215 206000 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm) 主梁允许挠度[υ](mm) 2416号工字钢 1130 0.205 125 1/250 82 / 135
1号主梁图
荷载标准值： q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：P1' =R'1A=9.486kN； 第二排立杆处：P2' =R'2A=17.406kN； 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1A=12.969kN； 第二排立杆处：P2 =R2A=23.751kN； 计算简图如下：
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1）抗弯验算
σ=Mmax/W=3.071×106/(141×103)=21.78 N/mm2≤[f]=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
Vmax=23.8kN
τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=23.8×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=28.127N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
84 / 135
3）挠度验算
νmax=0.097 mm≤[ν]＝2l/250=2×1700/250=13.6mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=7.297kN； R2=9.765kN； R3=20.076kN； 2、支撑杆件设置
距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点支撑点号 支撑方式 材料类型 平距离(mm) 1 2 上拉 上拉 钢筋 钢筋 1300 1500 的垂直距离n(mm) 的水平距离m(mm) 3000 3000 1300 1500 是 是 是否参与计算 3、上拉杆件验算
上拉杆材料类型 上拉杆截面积A(cm) 上拉杆截面抵抗矩W(cm) 上拉杆弹性模量E(N/mm) 吊耳板厚S(mm) 吊耳板高L(mm) 232钢筋 3.142 5.08 206000 10 120 上拉杆截面类型 上拉杆截面惯性矩I(cm) 420 12.19 2上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 205 连接板与建筑物连接形式 吊耳板宽LDP(mm) 吊耳板圆周外半径R(mm) 锚固螺栓 100 35 85 / 135
吊孔直径D(mm) 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 吊儿板螺栓个数n 钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)： 钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n b2220 125 320 1 100 1 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm) 螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 吊耳板螺栓直径d(mm) 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm) b22205 400 18 8 钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm) 18 角焊缝强度设计值ff(N/mm) w2160 上拉杆件角度计算：
α1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1300)=66.571° α2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1500)=63.435° 上拉杆件支座力： RS1=R2=9.765kN RS2=R3=20.076kN
由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： NSZ1= RS1/tanα1=9.765/tan(66.571°)=4.232kN NSZ2= RS2/tanα2=20.076/tan(63.435°)=10.038kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：
NS1= RS1/sinα1=9.765/sin(66.571°)=10.2kN NS2= RS2/sinα2=20.076/sin(63.435°)=22.446kN
上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=max[NS1,NS2] =22.446kN σ=Ns/A=22.446×103/314.2=71.439N/mm2≤0.5f=102.5N/mm2 满足要求！
4、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×320×(π×d2/4)= 0.9×320×(3.14×182/4)=73.25kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=22.446/1=22.446kN≤73.25kN 符合要求！
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2）吊耳板计算
吊耳板
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 22.446×103/(10×(2×35-20))=44.2N/mm2≤[σ]=205N/mm2 符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 22.446×103/(10×(2×35-20))=44.2N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=22.446×103/(8×100)=28.058N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2 符合要求！
5、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =22.446kN
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上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=10.2×sin(90°-66.571°)=4.231kN 与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=10.2×cos(90°-66.571°)=9.765kN 上拉杆2：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns2×sin(90-α2)=22.446×sin(90°-63.435°)=10.038kN 与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns2×cos(90-α2)=22.446×cos(90°-63.435°)=20.076kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=10.038kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=20.076kN 1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×400×(π×d2/4)=0.9×400×(3.14×182/4)=91.562kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=10.038/1=10.038kN≤91.562kN 符合要求！
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×320×(π×d2/4)= 0.9×320×(3.14×182/4)=73.25kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=20.076/1=20.076kN≤73.25kN 符合要求！
6、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =14.27kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.071×106/(1.05×141000)+14.27×103/2610=26.21 N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！
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受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.853。
σ = Mmax/(φbWx)=3.071×106/(0.853×141×103)=25.534N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
7、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数
螺栓类型 普通螺栓的性能等级 竖向连接钢板厚度dt(mm) 普通螺栓个数n 普通螺栓 A级 10 1 普通螺栓的强度等级 竖向连接钢板强度等级 普通螺栓直径d(mm) 8.8级 Q235 18 b2连接钢板承压强度设计值fc(N/mm) 470 b2普通螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 320 b2普通螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 400 普通螺栓受剪面数目nv 1 2）普通螺栓承载力计算
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=7.297kN，N=14.27kN
单个螺栓抗剪承载力设计值
Nvb=nvπd32fvb/4=1×3.14×182×400×10-3/4=101.736kN 单个螺栓抗拉承载力设计值
Ntb=nvπde2ftb/4=1×3.14×15.62×320×10-3/4=61.132kN
单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=d3×dt×fcb=18×10×470×10-3=84.6kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=7.297/1=7.297kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=14.27/1=14.27kN
[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(7.297/101.736)2+(14.27/61.132)2]0.5=0.244≤1 NV=7.297kN≤Ncb=84.6kN
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承压承载力满足要求。
五、主梁验算
1、2号主梁验算
主梁材料类型 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2232工字钢 26.1 141 215 206000 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm) 主梁允许挠度[υ](mm) 2416号工字钢 1130 0.205 125 1/250
2号主梁图
荷载标准值： q'=gk=0.205kN/m
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第一排立杆处：P1' =R'1B=9.755kN； 第二排立杆处：P2' =R'2B=17.976kN； 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=13.292kN； 第二排立杆处：P2 =R2B=24.476kN； 计算简图如下：
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=2.038×106/(141×103)=14.454 N/mm2≤[f]=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
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Vmax=6.83kN
τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.83×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=8.072N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
νmax=0.026 mm≤[ν]＝2l/250=2×1200/250=9.6mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=6.83kN； R2=10.4kN； R3=20.339kN； 2、支撑杆件设置
距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点支撑点号 支撑方式 材料类型 平距离(mm) 的垂直距离n(mm) 的水平距离m(mm) 是否参与计算 92 / 135
1 2 上拉 上拉 钢筋 钢筋 800 1100 3000 3000 800 1100 是 是 3、上拉杆件验算
上拉杆材料类型 上拉杆截面积A(cm) 上拉杆截面抵抗矩W(cm) 上拉杆弹性模量E(N/mm) 吊耳板厚S(mm) 吊耳板高L(mm) 吊孔直径D(mm) 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 吊儿板螺栓个数n 钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)： 钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n b22232钢筋 3.142 5.08 206000 10 120 20 125 320 1 100 1 上拉杆截面类型 上拉杆截面惯性矩I(cm) 420 12.19 2上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 205 连接板与建筑物连接形式 吊耳板宽LDP(mm) 吊耳板圆周外半径R(mm) 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm) 螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 吊耳板螺栓直径d(mm) 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm) b22锚固螺栓 100 35 205 400 18 8 钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm) 18 角焊缝强度设计值ff(N/mm) w2160 上拉杆件角度计算：
α1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/800)=75.069° α2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1100)=69.8° 上拉杆件支座力： RS1=R2=10.4kN RS2=R3=20.339kN
由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： NSZ1= RS1/tanα1=10.4/tan(75.069°)=2.905kN NSZ2= RS2/tanα2=20.339/tan(69.8°)=7.458kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：
93 / 135
NS1= RS1/sinα1=10.4/sin(75.069°)=11.275kN NS2= RS2/sinα2=20.339/sin(69.8°)=21.663kN
上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=max[NS1,NS2] =21.663kN σ=Ns/A=21.663×103/314.2=68.947N/mm2≤0.5f=102.5N/mm2 满足要求！
4、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×320×(π×d2/4)= 0.9×320×(3.14×182/4)=73.25kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=21.663/1=21.663kN≤73.25kN 符合要求！ 2）吊耳板计算
吊耳板
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
94 / 135
σL= NS/(S(2R-D))= 21.663×103/(10×(2×35-20))=43.326N/mm2≤[σ]=205N/mm2 符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 21.663×103/(10×(2×35-20))=43.326N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=21.663×103/(8×100)=27.079N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2 符合要求！
5、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =21.663kN 上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=11.275×sin(90°-75.069°)=2.905kN 与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=11.275×cos(90°-75.069°)=10.4kN 上拉杆2：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns2×sin(90-α2)=21.663×sin(90°-69.8°)=7.457kN 与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns2×cos(90-α2)=21.663×cos(90°-69.8°)=20.339kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=7.457kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=20.339kN 1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×400×(π×d2/4)=0.9×400×(3.14×182/4)=91.562kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=7.457/1=7.457kN≤91.562kN 符合要求！
95 / 135
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×320×(π×d2/4)= 0.9×320×(3.14×182/4)=73.25kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=20.339/1=20.339kN≤73.25kN 符合要求！
6、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =10.363kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.038×106/(1.05×141000)+10.363×103/2610=17.736 N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.929。
σ = Mmax/(φbWx)=2.038×106/(0.929×141×103)=15.559N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
7、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数
螺栓类型 普通螺栓的性能等级 竖向连接钢板厚度dt(mm) 普通螺栓个数n 普通螺栓 A级 10 1 普通螺栓的强度等级 竖向连接钢板强度等级 普通螺栓直径d(mm) 8.8级 Q235 18 b2连接钢板承压强度设计值fc(N/mm) 470 b2普通螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 320 b2普通螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 400 普通螺栓受剪面数目nv 1 2）普通螺栓承载力计算
96 / 135
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=6.83kN，N=10.363kN
单个螺栓抗剪承载力设计值
Nvb=nvπd32fvb/4=1×3.14×182×400×10-3/4=101.736kN 单个螺栓抗拉承载力设计值
Ntb=nvπde2ftb/4=1×3.14×15.62×320×10-3/4=61.132kN
单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=d3×dt×fcb=18×10×470×10-3=84.6kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=6.83/1=6.83kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=10.363/1=10.363kN
[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(6.83/101.736)2+(10.363/61.132)2]0.5=0.182≤1 NV=6.83kN≤Ncb=84.6kN 承压承载力满足要求。
六、主梁验算
1、3号主梁验算
主梁材料类型 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2232工字钢 26.1 141 215 206000 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm) 主梁允许挠度[υ](mm) 2416号工字钢 1130 0.205 125 1/250 97 / 135
3号主梁图
荷载标准值： q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：P1' =R'1C=9.486kN； 第二排立杆处：P2' =R'2C=9.557kN； 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1C=12.97kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=13.044kN； 计算简图如下：
98 / 135
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=1.9×106/(141×103)=14.106 N/mm2≤[f]=215 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
Vmax=6.666kN τmax
＝
Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.666×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=7.878N/mm2≤[τ]=125N/mm2
99 / 135
满足要求！ 3）挠度验算
νmax=0.026 mm≤[ν]＝2l/250=2×1200/250=9.6mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=6.666kN； R2=10.636kN； R3=9.007kN； 2、支撑杆件设置
距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点支撑点号 支撑方式 材料类型 平距离(mm) 1 2 上拉 上拉 钢筋 钢筋 800 1100 的垂直距离n(mm) 的水平距离m(mm) 3000 3000 800 1100 是 是 是否参与计算 3、上拉杆件验算
上拉杆材料类型 上拉杆截面积A(cm) 上拉杆截面抵抗矩W(cm) 上拉杆弹性模量E(N/mm) 吊耳板厚S(mm) 232钢筋 3.142 5.08 206000 10 上拉杆截面类型 上拉杆截面惯性矩I(cm) 420 12.19 2上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 205 连接板与建筑物连接形式 吊耳板宽LDP(mm) 锚固螺栓 100 100 / 135
吊耳板高L(mm) 吊孔直径D(mm) 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 吊儿板螺栓个数n 钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)： 钢拉杆与建筑物连接螺栓个数n b22120 20 125 320 1 100 1 吊耳板圆周外半径R(mm) 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm) 螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 吊耳板螺栓直径d(mm) 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm) b2235 205 400 18 8 钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm) 18 角焊缝强度设计值ff(N/mm) w2160 上拉杆件角度计算：
α1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/800)=75.069° α2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1100)=69.8° 上拉杆件支座力： RS1=R2=10.636kN RS2=R3=9.007kN
由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： NSZ1= RS1/tanα1=10.636/tan(75.069°)=2.836kN NSZ2= RS2/tanα2=9.007/tan(69.8°)=3.303kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：
NS1= RS1/sinα1=10.636/sin(75.069°)=11.008kN NS2= RS2/sinα2=9.007/sin(69.8°)=9.593kN
上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=max[NS1,NS2] =11.008kN σ=Ns/A=11.008×103/314.2=35.035N/mm2≤0.5f=102.5N/mm2 满足要求！
4、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×320×(π×d2/4)= 0.9×320×(3.14×182/4)=73.25kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=11.008/1=11.008kN≤73.25kN
101 / 135
符合要求！ 2）吊耳板计算
吊耳板
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 11.008×103/(10×(2×35-20))=22.016N/mm2≤[σ]=205N/mm2 符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 11.008×103/(10×(2×35-20))=22.016N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊缝计算
钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：
τf=NS/(hr1×lx1)=11.008×103/(8×100)=13.76N/mm2 ≤ffw=160=160N/mm2 符合要求！
5、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =11.008kN 上拉杆1：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns1×sin(90-α1)=11.008×sin(90°-75.069°)=2.836kN
102 / 135
与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns1×cos(90-α1)=11.008×cos(90°-75.069°)=10.636kN 上拉杆2：
与建筑物连接螺栓所受拉力
Nt=Ns2×sin(90-α2)=9.593×sin(90°-69.8°)=3.302kN 与建筑物连接螺栓所受剪力
Nv=Ns2×cos(90-α2)=9.593×cos(90°-69.8°)=9.007kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=3.302kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=10.636kN 1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Ntb=0.9×ftb×As=0.9×400×(π×d2/4)=0.9×400×(3.14×182/4)=91.562kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=3.302/1=3.302kN≤91.562kN 符合要求！
2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×320×(π×d2/4)= 0.9×320×(3.14×182/4)=73.25kN
螺栓所受剪力：V=Nv/n=10.636/1=10.636kN≤73.25kN 符合要求！
6、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =6.139kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.9×106/(1.05×141000)+6.139×103/2610=15.787 N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=2
103 / 135
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.929。
σ = Mmax/(φbWx)=1.9×106/(0.929×141×103)=15.184N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
7、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数
螺栓类型 普通螺栓的性能等级 竖向连接钢板厚度dt(mm) 普通螺栓个数n 普通螺栓 A级 10 1 普通螺栓的强度等级 竖向连接钢板强度等级 普通螺栓直径d(mm) 8.8级 Q235 18 b2连接钢板承压强度设计值fc(N/mm) 470 b2普通螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 320 b2普通螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 400 普通螺栓受剪面数目nv 1 2）普通螺栓承载力计算
假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=6.666kN，N=6.139kN
单个螺栓抗剪承载力设计值
Nvb=nvπd32fvb/4=1×3.14×182×400×10-3/4=101.736kN 单个螺栓抗拉承载力设计值
Ntb=nvπde2ftb/4=1×3.14×15.62×320×10-3/4=61.132kN
单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=d3×dt×fcb=18×10×470×10-3=84.6kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=6.666/1=6.666kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=6.139/1=6.139kN
[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(6.666/101.736)2+(6.139/61.132)2]0.5=0.12≤1 NV=6.666kN≤Ncb=84.6kN 承压承载力满足要求。
七、主梁节点详图
104 / 135
节点详图
四、 搁置主梁验算计算书
计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010
一、基本参数
主梁离地高度(m) 10.7 主梁布置方式 普通主梁 105 / 135
主梁间距(mm) 主梁长度Lx(mm) 1500 1500 主梁与建筑物连接方式 梁/楼板混凝土强度等级 锚固螺栓连接 C30 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距0 离a1(mm) 主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距0 离a2(mm) 二、荷载布置参数
各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水作用点号 值F'(kN) 1 2 9.371 11.04 值F(kN) 12.831 15.084 平距离(mm) 300 1200 1500 1500 主梁间距la(mm) 附图如下：
平面图
106 / 135
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁允许挠度[ν](mm) 24工字钢 16号工字钢 1130 0.205 125 1/250 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 22321 26.1 141 215 206000 荷载标准值： q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=9.371/1=9.371kN 第2排：F'2=F2'/nz=11.04/1=11.04kN 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=12.831/1=12.831kN 第2排：F2=F2/nz=15.084/1=15.084kN
107 / 135
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=4.435×106/141000=31.454N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.821×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000
108 / 135
×6)=17.515N/mm2
τmax=17.515N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.356mm≤[ν]=l/250=1500/250=6mm 符合要求！ 4、支座反力计算
R1=13.469kN,R2=14.821kN
四、主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为0.93。
σ = Mmax/(φbWx)=4.435×106/(0.929×141×103)=33.858N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
109 / 135
五、 节点详图/ 135
110
111 / 135
112 / 135
113 / 135
114 / 135
115 / 135
116 / 135
117 / 135
118 / 135
119 / 135
120 / 135
121 / 135
122 / 135
123 / 135
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126 / 135
127 / 135
128 / 135
129 / 135
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131 / 135
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