预应力空心板计算书

1、 荷载参数 荷载(KN/m2) 板自重 8.90 填充材料 0.10 地面 2.00 设备吊顶 0.00 其它 0.00 总恒载 11.00 活载 4.00 注：折算板厚见后面计算 计算板宽(m) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 线荷载KN/m 8.90 0.10 2.00 0.00 0.00 11.00 4.00 2、 材料参数 预应力筋种类 fptk(Mpa) fy(Mpa) 1860 σpe+Δσp 无粘结 混凝土等级 ftk(Mpa) fc(Mpa) C40 2.39 19.1 fy(Mpa) Es(N/mm2) 普通钢筋 360 200000 Ⅲ级 κ(1/m) μ(1/rad) 单束面积Ap Ep(N/mm2) 0.004 0.12 140 200000 ft(Mpa) Ec(N/mm2) 1.71 32500 fyv(Mpa) μsmin μsmax 箍筋 0.21% 3.00% 270 Ⅰ级 3、 几何参数

3.1 筒芯区域截面特征

（1）截面尺寸 空心板剖面如上图：板厚h，筒芯高f、宽d，管中心距板底h1，区隔之间肋宽e1，区隔之内肋宽e2。筒芯细部构造放大如右图，f1、f2、d1、d2所示为截面变化处控制点尺寸。筒芯纵向长为L1，筒芯纵向间距为L2。横向每一区格宽b1、毛面积A1、毛惯性矩为I1，每一区格肋

1

净宽bn。纵向分别A2、I2、L2。 h(mm) d(mm) e1(mm) e2(mm) n f(mm) h1(mm) 700 260 150 100 2 550 350 f1(mm) f2(mm) d1(mm) d2(mm) L1(mm) L2(mm) L3(mm) 50 0 75 0 620 150 770 b1(mm) A1 I1 b1n(mm) A2 I2 770 5.390E+05 2.201E+10 250 5.390E+05 2.201E+10 （2）计算顺筒方向截面几何特征

将筒芯所切部分分成3单元，分别计算各部分的面积及惯性矩。 Aoi yi Aoyi2 Ji Ii=Aoyi2+Ji 编号 z1 1875 258 1.251E+08 2.604E+05 1.254E+08 z2 0 275 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 z3 0 275 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 Σ 1875 1.254E+08 Aoi为各单元的面积，yi为各单元重心到X轴距离，Aoyi2为各单元的面积矩, Ji为单元自身惯性矩，Ii为单元总惯性矩。对于矩形Ji=bh3/12，三角形Ji=bh3/36。

单根筒芯面积Ak=d*f-4*ΣAoi，筒芯总面积Aksum=Ak*n，混凝土净面积An=A1-Aksum，筒芯惯性矩Ik= d*f3/12-4*Σii。根据面积相等、惯性矩相等的原则，将筒芯折算为等效的矩形截面：由XY=Ak、XY3/12=Ik,求得：Y=2(3*Ik/Ak)1/2, X=Ak/Y。

上、下翼缘折算厚度分别为：h上=h-h1-Y/2, h下=h1-Y/2，折算腹板宽为：bw=b1-X，净肋宽bwn为每单元内各条肋的总宽度。 Ak1(mm2) Aksum(mm2) An(mm2) Ik(mm4) Y(mm) 1.355E+05 2.710E+05 2.680E+05 6.206E+09 524 X(mm) bw(mm) bwn(mm) h上(mm) h下(mm) 517 88 88 253 250 每一区格总截面对下边缘的面积矩M=A1*h/2，筒芯对下边缘的面积矩Mk= Ak*h1, 净面积矩Mn=M-Mk，中性轴距下边缘距离y1=Mn/An，中性轴距上边缘距离y2=h-y1

总截面对中性轴的惯性矩It=I1+A1*(h/2-y1)2，筒芯对中性轴的惯性矩， Itk=Ik+Ak*(h1-y1)2，净惯性矩In=It-Itk。 M(mm3) Mk(mm3) Mn(mm3) y1(mm) y2(mm) It(mm4) Itk(mm4) In(mm4) 1.887E+08 9.485E+07 9.380E+07 350 350 2.201E+10 6.206E+09 1.580E+10 换算到1米宽板带，则工字型截面换算面积为：A=An*1000/b1 工字型截面换算惯性矩：I=In*1000/b1，每米腹板宽：b'=b2*1000/b1

等效实心板厚：h筒’=(h*b1*b2-Ak*L1)/(b1*b2)，空心率k1=(1-h筒’/h)*100%。 A顺(mm2) I顺(mm4) y1(mm) y2(mm) b' (mm) bn' (mm) h'筒(mm) 空心率k1 3.481E+05 2.052E+10 350 350 329 325 417 40.5% （3）计算横筒方向截面几何特征 上、下翼缘分别取上、下混凝土最小厚度，肋宽为管纵向间距为L2。每一区格工字型截面特征如下： Ak(mm2) An(mm2) Ik(mm4) Y(mm) X(mm) h上(mm) h下(mm) bw(mm) 3.410E+05 1.980E+05 8.596E+09 550 620 75.0 75.0 150.0 33344M(mm) Mk(mm) Mn(mm) y1(mm) y2(mm) It(mm) Itk(mm) In(mm4)

2

1.887E+08 1.194E+08 6.930E+07 350 350 2.201E+10 8.596E+09 1.341E+10 换算到1米宽板带，则有： A横(mm4) I横(mm4) y1(mm) y2(mm) b' (mm) h' (mm) 空心率 I平1(mm4) 2.571E+05 1.742E+10 350 350 195 417 40.5% 1.7E+10 换算到计算宽度为B米的板带，则工字型截面换算面积为：A=An*B/b1 工字型截面换算惯性矩：I=In*B/b1，腹板宽：b'=b2*B/b1，平均惯性矩:I平1=(I顺+ I横)/2 3.2 箱体区域截面特征 （1）截面尺寸 箱体细部尺寸如上图，其中：箱体宽度b，箱体高度hx，箱体中心距板底h1，箱体切角高度f1，切角宽度d1，漏浆孔宽度dk，箱体毛体积V毛，箱体外周圈方柱高hc1，外周圈方柱体积Vc1，外棱台长边bw1，外棱台短边bw2，外棱台上面积Awt1，外棱台下面积Awt2，外棱台体积Vwt，箱体外轮廓体积V外，漏浆孔内方柱高hc2，内方柱体积Vc2，漏浆孔内棱台长边bn1，内棱台短边bn2，内棱台上面积Ant1，内棱台下面积Ant2，内棱台体积Vnt，漏浆孔总体积V漏，箱实际体积V净，混凝土折算厚度h'。 b(mm) hx(mm) h1(mm) f1(mm) d1(mm) dk(mm) e1(mm) L2(mm) 620 550 350 30 100 0 150 150 b1(mm) L3(mm) V毛(m3) hc1(mm) Vc1(m3) bw1(mm) bw2(mm) Awt1(mm2) 770 770 0.21142 490 0.18836 620 420 1.7E+05 Awt2(mm2) Vwt(m3) V外(m3) hc2(mm) Vc2(m3) bn1(mm) bn2(mm) Ant1(mm2) 3.844E+05 0.00821 0.20478 490 0.00000 200 0 0.000E+00 Ant2(mm2) Vnt(m3) V漏(m3) V净(m3) h'箱(mm) 空心率k2 4.000E+04 0.00040 0.00080 0.20398 356 49.1% 表中：Vc1=b2* hc1，bw2=b-d1*2，Awt1= bw2* bw2，Awt2= b* b， Vwt=( Awt1+ Awt2+sqrt(Awt1* Awt2))*f1/3，V外=Vc1+Vwt*2， Vc2= dk 2* hc2， bn1=dk+d1*2，Ant1= bn2* bn2, Ant2= bn1* bn1,

Vnt=( Ant1+ Ant2+sqrt(Ant1* Ant2))*f1/3，V漏=Vc2+Vnt*2， V净=V外-V漏， h'箱=h-V净/(b1*L3)。 （2）将箱体等效为矩形截面 2Aoi yi Aoyi2 Ji Ii=Aoyi2+Ji Ax(mm) 1500 265 1.053E+08 7.500E+04 1.054E+08 3.350E+05 Ik(mm4) Y(mm) X(mm) h上(mm) h下(mm)

3

8.174E+09 541 619 79 79 表中：箱体净面积Ax=b*hx-Aoi*4 （3）计算两个方向截面几何特征 A1 An1(mm2) bw1(mm) bwn1(mm) M1(mm3) Mk1(mm3) 方向 短跨 5.390E+05 2.040E+05 151 150 1.887E+08 1.173E+08 长跨 5.390E+05 2.040E+05 151 150 1.887E+08 1.173E+08 4Itk(mm4) In(mm4) 方向 Mn1(mm3) y1(mm) y2(mm) It(mm) 短跨 7.140E+07 350 350 2.201E+10 8.174E+09 1.383E+10 长跨 7.140E+07 350 350 2.201E+10 8.174E+09 1.383E+10 表中：每个单元（包括箱体和肋）的毛面积和净面积是A1和An1，bw1= b1（或L3）-X， M1=A1*h/2，箱体对板底的面积矩Mk1= Ax* h1，混凝土净面积矩= M1-Mk1。总截面对中性轴的惯性矩It=I1+A1*(h/2-y1)2，箱体对中性轴的惯性矩，Itk=Ik+Ak*(h1-y1)2，净惯性矩In=It-Itk。

换算到1米宽板带，则有： A(mm2) I(mm4) y1(mm) y2(mm) b' (mm) I平2(mm4) 方向 短跨 2.9E+05 1.797E+10 350 350 195 1.797E+10 长跨 2.9E+05 1.797E+10 350 350 195 表中：腹板宽b'=bwn1*1000/b1（或L3），I平2=（I短跨+I长跨）/2 3.3 与跨度及布置方式有关的数据 L短(mm) L长(mm) m短 m长 L短/L长 S总(m2) 24000 35000 0.00 0.00 0.686 840.00 S箱(m2) S筒(m2) k箱 I总平(mm4) h'平(mm) 平均空心率k3 840.00 0.00 1.0000 1.797E+10 356 49.1% 表中：m短--短跨方向每条支座边筒体的行数，m长--长跨方向每条支座边筒体的行数。 板总面积:S总= L短* L长，箱体区域面积:S箱= (L短- m短*2* b1)*( L长- m长*2* b1)， 筒芯区域面积:S筒=S总-S箱，箱体区域所占比例:k箱=S箱/S总，板断面总平均惯性矩: I总平=k箱* I平2+(1-k箱)* I平1，板平均厚度: h'平=k箱* h'箱+(1-k箱)* h'筒， 平均空心率：k3= h'平/h。

4、 预应力配筋计算

（1） 预应力筋曲线特征 hh左h右h中L空心板跨度为L，各控制点高度分别为：h左、h中、h右 预应力筋矢高为: δ=(h左+h右)/2-h中。

预应力筋摩擦角度为:θ=8(h左-h中)/L+8(h右-h中)/L。 预应力筋张拉端采取s端张拉；计算跨度取为m跨。 方向 h左(mm) h中(mm) h右(mm) δ(mm) 短向 400 50 400 350 长向 400 70 400 330

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θ(rad) 0.233 0.151 s 1 1 m 1 1 （2） 预应力筋计有效应力

张拉控制应力比例为K；张拉控制应力σcon=K*fptk 锚具回缩损失σl1=5*Ep/L

摩擦损失 σl2=σcon（1-exp(-μθ-κL)）

钢筋应力松弛σl4=σconx3%，砼收缩徐变取σl5=60MPa 总损失σlsum，单束有效应力σe=σcon-σlsum K σcon σl1 σl2 σl4 σl5 σlsum σe 方向 短向 75% 1395 42 163 42 50 296 1099 长向 75% 1395 29 204 42 50 324 1071 （3） 试配预应力筋 单束有效力Pe=140xσe，单束等效荷载Qeq=8Pe*δ/L2，每道肋里配预应力筋数量为n1束，则每米板带中配预应力筋n=n1*1000/b1束，总预压应力Np=Pe*n, 平衡荷载Q平=Qeq*n (方向向上) Pe(N) Qeq(KN/m) n1 n Np(N) 平均应力 Q平(KN/m) Σ 方向 短向 1.54E+05 0.75 6.00 7.79 1.20E+06 -3.44 5.83 长向 1.50E+05 0.32 3.00 3.90 5.84E+05 -1.68 1.26 7.09 （4） 荷载作用下的内力值 按给定支承条件，根据前面求出的两个方向换算跨度比，查表计算得出荷载作用下，各控制点内力弯矩系数:m支x、m中x、m支y、m中y，弯矩=表中系数*qL2 ，其中X代表短向、Y代表长向，L取Lx和Ly中较小者。

各种荷载作用下各控制截面弯矩如下表,（单位:KN-m） M支x左 M支x右 M中x M支y左 M支y右 M中y 弯矩系数 0.0000 0.0000 0.0750 0.0000 0.0000 0.0406 恒载 0.0 0.0 475.3 0.0 0.0 257.1 活载 0.0 0.0 172.9 0.0 0.0 93.5 总弯矩 0.0 0.0 8.2 0.0 0.0 350.7 （5） 预应力作用下的内力值 预应力平衡荷载作用下产生弯矩与普通荷载弯矩方向相反，计算方式相同。另外由于预应力筋在板端部不是作用在中性轴上，要产生偏心弯矩，偏心弯矩反过来作用在板和梁柱组成的节点上，根据板和梁柱节点的刚度不同，板要承担一定数量的偏心弯矩。当偏心弯矩修正系数取1.0时完全铰支，当修正系数取0.0时，支座刚度无限大，完全固支，一般弹性支座系数取值介于0-1之间。

预应力平衡荷载弯矩与分配的偏心弯矩迭加即为预应力综合弯矩。综合弯矩减去预应力筋与中性轴的偏心弯矩即为次弯矩。

支座M次=M综合-Np*(h’-h/2)，h’为预应力筋至板底距离 跨中M次=(M左支+M右支)/2 M支x左 M支x右 M中x M支y左 M支y右 M中y 平衡荷载 0.00 0.00 -306.21 0.00 0.00 -165.65 预应力偏心弯矩 59.93 59.93 59.93 29.20 29.20 29.20 修正系数 1.0000 1.0000 0.5000 1.0000 1.0000 0.5000 综合弯矩 59.9 59.9 -191.9 29.2 29.2 -0.2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 次弯矩

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5、 抗裂验算

（1） 截面应力计算

标准组合 M组合=M恒+M活+M预

准永久组合 M组合= M恒+K*M活+M预 （K活载的准永久系数,K=0.3） 边缘应力 σi=-Np/A±M/W (1)X方向 M支左 应力 M支右 应力 M中 应力 标准组合 59.9 59.9 401.9 上边缘(Mpa) -4.47 -4.47 -12.35 σ/ftk -1.87 -1.87 -5.17 下边缘(Mpa) -2.42 -2.42 3.31 σ/ftk -1.01 -1.01 1.38 准永久组合 59.9 59.9 280.9 上边缘(Mpa) -4.47 -4.47 -10.00 σ/ftk -1.87 -1.87 -4.18 下边缘(Mpa) -2.42 -2.42 0.95 σ/ftk -1.01 -1.01 0.40 (2)Y方向 M支y左 应力 M支y右 应力 M中y 应力 标准组合 29.2 29.2 214.2 上边缘(Mpa) -2.18 -2.18 -6.38 σ/ftk -0.91 -0.91 -2.67 下边缘(Mpa) -1.18 -1.18 1.97 σ/ftk -0.49 -0.49 0.82 准永久组合 29.2 29.2 148.7 上边缘(Mpa) -2.18 -2.18 -5.10 σ/ftk -0.91 -0.91 -2.13 下边缘(Mpa) -1.18 -1.18 0.69 σ/ftk -0.49 -0.49 0.29 跨中不满足二级抗裂要求，即准永久组合下：σ/ftk≤0.0；标准组合下：σ/ftk≤1.0。必须验算裂缝宽度。 （2） 裂缝宽度验算

ωmax=αcr*ψ*σsk/Es(1.9c+0.08deq/ρte)

ψ=1.1-0.65ftk/(ρte*σsk)， deq=∑ni*di2/Σniνidi， ρte=(As+Ap)/Ate z=(0.87-0.12(1-γf)(ho/e)2)h0， γf’=(bf’-b)hf’/bho， σsk=(Mk±M2-K1)/K2 有粘结K1=Np(z-ep)，无粘结K1=0.75Mcr,Mcr=(σpc+γftk)Wo 有粘结K2=(Ap+As)z，无粘结K2=0.87ho(0.3Ap+As)

预应力筋相对粘结特性系数ν,有粘结钢绞线取0.5，无粘结筋取0.0。 短向 b(mm) h(mm) bf(mm) hf(mm) hf'(mm) ν普 ν预 195 700 1000 79.4 79.4 1.0 0.0 d普1(mm) d普2(mm) n普1 n普2 d预(mm) n预 Ate(mm2) 14 14 2.60 5.18 15 7.79 132145

6

As(mm2) 名义Ap 实际Ap deq(mm) ρte 修正ρte c(mm) 1197 1376 1091 14.0 0.91% 0.010 15 修正c as(mm) ho(mm) 0.87ho Np(N) Mk(KN-m) M2(KN-m) 20 22 678 590 1.20E+06 8.2 0.0 计算K1,K2 bf/b hf/h γm h(mm) 修正h γ 5.13 0.11 1.35 700 700 1.17286 σpc(MPa) In(mm4) y(mm) Wo(mm3) K1(N-mm) K2(mm3) 8.26 1.80E+10 350 5.13E+07 4.26E+08 8.99E+05 计算裂缝宽度(0.2≤ψ≤1.0) σsk(MPa) αcr ψ 修正ψ ωmax(mm) 247 1.7 0.405 0.405 0.137 裂缝宽度ωmax≤0.2mm，满足三级抗裂要求。 长向 b(mm) h(mm) bf(mm) hf(mm) hf'(mm) ν普 ν预 195 700 1000 79.4 79.4 1.0 0.0 d普1(mm) d普2(mm) n普1 n普2 d预(mm) n预 Ate(mm2) 12 12 2.60 5.18 15 3.90 132145 As(mm2) 名义Ap 实际Ap deq(mm) ρte 修正ρte c(mm) 879 688 545 12.0 0.67% 0.010 15 修正c as(mm) ho(mm) 0.87ho Np(N) Mk(KN-m) M2(KN-m) 20 21 679 591 5.84E+05 350.7 0.0 计算K1,K2 bf/b hf/h γm h(mm) 修正h γ 5.13 0.11 1.35 700 700 1.17286 σpc(MPa) In(mm4) y(mm) Wo(mm3) K1(N-mm) K2(mm3) 2.21 1.80E+10 350 5.13E+07 1.93E+08 6.16E+05 计算裂缝宽度(0.2≤ψ≤1.0) σsk(MPa) αcr ψ 修正ψ ωmax(mm) 255 1.7 0.186 0.200 0.079 裂缝宽度ωmax≤0.2mm，满足三级抗裂要求。

6、 变形计算

按弹性理论计算，挠度=变形系数*qL4/B，B=Bs(1-μ2)，此处I为折算后的平均刚度，L为短方向跨度取值。

预应力构件不出现裂缝时，Bs=0.85EcIo

预应力构件出现裂缝时，Bs=0.85EcIo/(κcr+(1-κcr)ω)，κcr=Mcr/Mk ω=(1.0+0.21/αEρ)(1+0.45γf)-0.7，Mcr=(σpe+γ*ftk)Wo，γf=(bf-b)*hf/(bho) L(mm) Ec(N/mm2) σpe(N/mm2) ho(mm) Io(mm4) γ 24000 658 1.941E+10 32500 3.44 1.35 23ftk(N/mm) Wo(mm) Mcr(KN-m) Mk(KN-m) κcr αE

7

2.39 5.545E+07 bf(mm) ρ 0.0060 1000 2Bs(N-mm) μ 1.498E+14 0.167 活载(N/m2) 平衡荷载q(N/m2) 4.00 -7.09 L/f 挠度限值L/f 400 178 369. b(mm) 262 B(N-mm2) 1.457E+14 恒载变形 187.1 是否满足 不满足 8.21 0.571 6.15 hf(mm) γf ω 80.6 0.345 7.01 K 变形系数 恒载(N/m2) 0.00747 1.701E+04 11.00 活载变形 预应力变形 总变形f(mm) 68.0 -120.5 134.6 施工起拱 67 7、 抗弯强度计算

组合弯矩 M组合=1.35M恒+1.4M活+1.0(1.2)M次（不利时1.2）

各控制截面组合弯矩如下,（单位:KN-m） 短向 长向 M支左M支右M支左M支右M中(KN-m) M中(KN-m) (KN-m) (KN-m) (KN-m) (KN-m) 0.0 0.0 883.7 0.0 0.0 478.1 α1fcbx=fyAs- f’yA’s+fpyAp+(σ’po-f’py)A’p

有粘结σpu=fpy,无粘结σpu=σpe+Δσp (σpe≤σpu≤fpy)

M≤Mu=α1fcbx(ho-x/2)+f’yA’s(ho-a’s)-fpyAp(ap -as)-(σ’po-f’py)A’p(ho-a’p) 当x<2a’s时，Mu=fyAs(ho-a’s)+fpyAp(h-a’s-ap)+(σ’po-f’py)A’p(a’p-a’s) Δσp=(240-335ξo)(0.45+5.5h/lo)

ξo=σpeAp/fcbhp+fyAs/fcbhp (ξo≤0.4) 预应力强度比 λ= fpyAphp/(fyAshs+fpyAphp)

最小配筋率μsmin=0.2% ，Asmin=μsminbho。折算配筋率=(As+fpyAp /fy)/bhop 计算单位：弯矩--KN-m、长度-- mm、面积-- mm2、强度及应力—N/mm2 部位 as(mm) hs(mm) hp(mm) ap(mm) σpeAp(N) fyAs(N) Δσp σpu 短向左支座 25 675 400 300 1.20E+06 4.31E+05 102.88 1202 短向右支座 25 675 400 300 1.20E+06 4.31E+05 102.88 1202 短向跨中 50 650 650 50 1.20E+06 4.31E+05 119.66 1218 长向左支座 35 665 400 300 5.84E+05 3.17E+05 112.29 1183 长向右支座 35 665 400 300 5.84E+05 3.17E+05 112.29 1183 长向跨中 35 665 630 70 5.84E+05 3.17E+05 120.36 1191 部位 修正σpu σpuAp(N) As(mm2) Asmin 钢筋1 间距1 钢筋2 间距2 短向左支座 1202 1.31E+06 -2126 1443 14 385 14 193 短向右支座 1202 1.31E+06 -2126 1443 14 385 14 193 短向跨中 1218 1.33E+06 317 13 14 385 14 193 长向左支座 1183 6.45E+05 -1071 1421 12 385 12 193 长向右支座 1183 6.45E+05 -1071 1421 12 385 12 193 长向跨中 1191 6.50E+05 353 1421 12 385 12 193

8

部位 实际As 短向左支座 1197 短向右支座 1197 短向跨中 1197 长向左支座 879 长向右支座 879 长向跨中 879 折算μ 受压As' 压区高X 0.72% 1197 68.6 0.72% 1197 68.6 0.75% 1197 69.6 0.40% 879 33.8 0.40% 879 33.8 0.40% 879 34.0 X/hs 0.10 0.10 0.11 0.05 0.05 0.05 λ 0.3 0.3 0.755 0.551 0.551 0.660 Mu Mu/M组合 728.1 #DIV/0! 728.1 #DIV/0! 1087.0 1.23 434.9 #DIV/0! 434.9 #DIV/0! 585.9 1.23 对于板端，必须满足抗震设计中关于（1）受压区高度、（2）预应力强度比的规定。 控制X/ho max(X/ho) 是否满足 控制λ max(λ) 是否满足 0.35 0.102 满足 0.75 0.3 满足 8、 抗剪强度计算

应满足V≤0.25βcfcbho=V1，符合V≤Vc+Vp=0.7*1.3ftbho+0.05Npo时不配箍筋

V≤Vcs+Vp, Vcs=0.7ftbho+1.25fyvAsvho/s, Vp=0.05Npo V=1.35V恒+1.4V活，ρsvmin=0.02fc/fyv， (1)短跨方向支座 V恒(KN) 132.0 fyv 270 截面大小 满足 配箍范围 -7608 实际s 200 L短(mm) 24000 Vc+Vp 2.6 实际Asv/s 0.6525 V恒(KN) 132.0 fyv 270 截面大小 满足

V活(KN) 48.0 as 25 Vc(KN) 341.0 箍筋直径 8 实际Asv/s 0.6525 L3(mm) 770 Vc+Vp/V 1.08 Vu 413.2 V活(KN) 48.0 as 35 Vc(KN) 201.6 V组合(KN) 245.4 h0 675 Vp(KN) 59.9 肋间肢数 2 ρsvmin 0.00141 m短 0.00 是否配箍 不配 Vu/V 1.7 V组合(KN) 245.4 h0 665 Vp(KN) 29.2 9

Np(KN) 1198.7 肋净宽b 325 Vc+Vp 401.0 折算肢数 2.60 实际ρsv 0.00201 V组2(KN) 245.4 箍筋直径 8 Np(KN) 584.0 肋净宽b 195 Vc+Vp 230.8 ft 1.71 0.25fcbh0 1046.5 Vc+Vp/V 1.63 Asv/s -0.68 Vu 549.6 肋净宽b 195 肋间肢数 2 ft 1.71 0.25fcbh0 618.6 Vc+Vp/V 0.94 fc 19.1 V1/V 4.3 是否配箍 不配 计算s -191 Vu/V 2.2 Vc(KN) 204.6 实际s 200 fc 19.1 V1/V 2.5 是否配箍 配 (2)短跨方向筒芯与箱体过度截面 (3)长跨方向支座 配箍范围 714 实际s 200 L长(mm) 35000 Vc+Vp 230.8 实际Asv/s 0.6525

箍筋直径 8 实际Asv/s 0.6525 b1(mm) 770 Vc+Vp/V 0.94 Vu 377.2 肋间肢数 2 ρsvmin 0.00141 m长 0.00 是否配箍 配 Vu/V 1.5 折算肢数 2.60 实际ρsv 0.00335 V组2(KN) 245.4 箍筋直径 8 Asv/s 0.07 Vu 377.2 肋净宽b 195 肋间肢数 2 计算s 2006 Vu/V 1.5 Vc(KN) 201.6 实际s 200 (4)长跨方向筒芯与箱体过度截面 10