悬挑脚手架探讨

先看看悬挑脚手架底部承力架的形式，我们现场见得最多的应该是悬挑梁式，构造见图，A端悬挑梁为锚固端（也有设置三个锚固点，每个锚固点设置两道锚固钢环的，具体做法再详细介绍），B段为脚手架立杆的支撑端（需采取一定的锚固措施，防止钢管滑移，并抵抗风荷载的上浮力）

。

这个现场做得比较差，

1、采用的槽钢，截面不合理，建议采用对称截面的，如工字钢。施工单位的解释是采用槽钢的话等工程结束，浇筑路面的时候还能当模板用.....只要计算没有问题，有的时候也只能如此，但是在立杆位置应增设加强肋，改善构件的受力性能

2、锚固长度太短，我们一般控制在悬挑长度的1.5—2倍之间。

3、锚固点设在悬挑板上，受力不合理，应该将槽钢加长，锚固点避开阳台位置，当然，如果悬挑阳台太大的话，可以在阳台位置加上锚固点，用来控制槽钢的侧向变形。 4、锚固点采用了木楔，木材材质比较软，受理后容易变形，建议采用钢制材料

这个就是在立杆位置应增设加强肋的，刚才有人说图不清楚，简单的花了一下，画图水平有限，这样应该可以了吧

这个锚固点就避开了阳台位置，但是端部做法值得探讨，现场焊接工程量比较小，而且分散，很少有单位愿意去找技术水平高一点的电焊工，一般就叫普通工人弄弄，焊接的质量难以控制，而且像这种只能单面焊，有的还是点焊，到低有多少焊接强度很难说

这种端部的固定方式是我们目前见到的最好的形式了，端部采用两道固定，钢制的楔子，不错，不过也有问题，我们得到消息，目前正在修订的《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130规程中有这样一条：

6.11.1悬挑钢梁应使用16号及以上双轴对称截面型钢，悬挑梁尾端应在两处以上使用HPB235级直径16㎜及以上钢筋固定在钢筋混凝土结构上或由不少于两道的预埋U型螺栓固定，U型螺栓的直径不小于20mm..........

还有昨天有人提出了一个问题，锚固点到钢梁端部距离太小，这个我开始没有注意，后来查了一下，6.11.4中规定“钢梁尾部钢筋拉环、U型螺栓预埋位置宜为悬挑型钢尾端向里20

㎝处”

当然，现场端部锚固的形式还有很多，不再一一列举，我们总结了一些，主要形式有下面几种：

图一是最常见的在主体结构施工是预埋钢筋的形式，当然不一定是环形的，也有埋两个钢筋再对折的.......

图二是后置式的，主体结构施工时预留洞口（也可以浇筑完主体后再打孔），然后用螺杆固定，螺杆形式有图示的两根对穿螺杆，也有将螺杆加工成U形的（这样只需要再一个面拧螺栓，工作量可以减少很多）。这种形式螺栓可以重复利用，总体来说是成本最低的，存在的问题是材料周转需要做保养、现场的螺栓容易被工人拧下、螺杆在施工过程中要加强保护（我们曾经在工地上试用过，大部分因为螺杆弯了或者被污染等问题螺栓拧不下来），所以施工单位使用的积极

性不高。

图三是在主体中预埋铁件，然后钢梁和铁件焊接，这种因为钢梁比较浪费，已很少采用。

还有，在调查中发现有些单位钢筋环设置过大，很难固定钢梁，有些单位很聪明，采用的方法很简单，直接将钢筋环折弯来压紧型钢（见图），这种方法表面上看可使锚筋与型钢紧密结合，但当钢筋环受力后极易被拉直，对脚手架安全非常不利。

这是大阳台部位的设置形式，需要的话还可以加钢丝绳，

大阳台的现场照片

再来一张阳台的，这个阳台不大，是设在错层位置的，做的也不错的，

这张也是斜撑的，因为计算下来斜撑的长细比不够，怕受压失稳，增加的一根三角斜撑

加下斜撑的的结构形式还可以用在转角部位、楼梯梁处等位置，我们这里转角部位一般还要求加设水平联系钢梁，如下图，这个做的比较差，悬挑钢梁设的间距太大，水平连系梁都被压弯了

这张还过得去，斜撑、钢丝绳、水平连系梁一个都不少

这个是转角部位悬挑梁的固定形式之一，因为转角部位一般有柱子，悬挑梁比较密集，悬挑梁端部不好固定，施工单位就想到了这个办法，也不能说不好，但是全部的力都集中到中间一根梁上，想想都不行啊，能否在中间一根梁上多加几道锚固点？

关于脚手架立杆与底部承力架的连接：脚手架立杆与型钢悬挑结构的可靠连接是保证架体安全的重要措施之一。目前常见的做法是，在悬挑构件上焊接Φ25左右的短钢筋作为定位件，固定立杆的平面位置。这种做法主要存在两个问题：一是Φ25短钢筋与立杆钢管之间存在16mm左右的间隙，存在立杆偏移的可能；二是只能控制立杆的平面位置，没有抵抗上翻流作用的能力。我们建议定位件外径应在35mm左右为宜，并在脚手架立杆底部增设竖向约束，抵御风荷载的上翻流作用。

JGJ130规程6.4.7规定，架高超过40米且具有风涡流作用时，应采取抗上翻流作用的连墙措施，即将上翻流作用有连墙件的承担。对于落地脚手架，架体高度超过40米时，本

身自重已很大，足够抵消上翻流作用；但是对于悬挑脚手架，有的架体自身高度不是很大，但架体离地缺很高，自重是否能抵消风荷载的上翻流作用，由连墙件来承担上翻流安全性值得怀疑，是否应该有一些机构去做相关的实验？目前我们在没有确切理论依据的情况下，我们的建议是在钢管定位件和立杆底部开一个孔（因为违反了JGJ130中3.1.3“钢管上严禁打孔”的规定，需采取其他加强措施），然后用插销来连接；或者利用扫地杆与底部的型钢连接。

转角处因为悬挑长度增加，变成了原有悬挑长度的1.414倍，所以相应的弯距也是原有的1.414倍。所以，对于这些转角部位要重新单独计算工字钢的受力和抗拉和抗剪切。 就这张图片上看起来，应该是不合格的。

而且，转角工字钢和临近工字钢图片看来根部是采用同一锚固点。而且锚固件好像是直径16圆钢，应该不能满足负荷。

建议对该部重新计算，并采用加大工字钢构件规格和制作根部远端200MM处锚固件的办法进行加强，以避免剪切破坏或因超负荷引起的坍塌事故。

关于斜拉钢丝绳：斜拉杆一般采用钢丝绳，斜拉钢丝绳主要存在以下缺点：

1、偏心问题。由于构造原因，钢丝绳受力后拉结点往往偏于型钢的一侧，脚手架立杆一般设置在型钢截面中心，两者存在一定偏心距，使构件产生扭转。

2、固接端断丝问题。钢丝绳直径一般为12～18mm，实际安装时，固接端钢丝绳弯曲半径往往设置过小，钢丝绳受力后在固接端处容易出现过多断丝。

3、受力不均衡。因钢丝绳固接端的屈曲余量、钢丝绳的伸长率、锚固位置和锚环变形等因素，即使采用调紧装置，也难以保证各根钢丝绳都能按照设计意图均衡受力。

4、钢丝绳的伸长率大。钢丝绳股与股之间存在一定的空隙，在承受相同荷载的情况下，钢丝绳的伸长率远远大于悬挑型钢的变形，当钢丝绳达到设计抗力时，悬挑脚手架早已进入不安全状态。

5、钢丝绳是一种柔性材料，不能抵御台风、龙卷风等产生的上翻流作用。

6、钢丝绳必须在上一层楼面（锚固部位）结构混凝土强度达到要求时才能设置，将出现脚手架搭设滞后的问题。 因此，我们认为不宜采用钢丝绳作为斜拉杆件，建议采用圆钢拉杆，施工单位非要采用钢丝绳时，钢丝绳只能作为构造措施，不参与受力计算。

下面我们来谈一下悬挑脚手架（包括落地脚手架）在管理和设计计算中存在的一些疑问和误区。有些我们做过实验了，有些还有待验证，为启发大家的思路，我先把第一个问题列出来，请大家讨论：JGJ130规程规定，钢管构件的拧紧力矩在40~65Nm之间，是不是拧紧力矩取最大65Nm，扣件抗滑移承载力最好？

原则上扣件抗滑承载力主要与以下三个因素有关：一是扣件与钢管之间的静摩擦系数μ，其取值与接触面的材料特性、粗糙程度、干湿状况等因素有关；二是垂直于钢管表面的正压力（即法向力）N，一般随扣件螺栓的拧紧力矩（或称紧固力矩）的增大而增大；三是扣件内壁与钢管外壁的接触面积。

问题是现场的扣件，拧到65要不滑丝，要不报废了。

我最希望的是大家来参与讨论，其实我们在调查当中发现了很多问题的，包括现场的问题，也包括理论的问题，即使JGJ130规范中叶存在较多与现场实际情况不符合的，就像上面提到的，在规范允许的范围内，现场扣件的拧紧力矩是不是越大越好？大家到现场调查调查，然后发表一下看法呢？大家积极性高的话，我可以把发现的其他都列出来。

我们现在做的一个工地部分悬挑长度达到2.7米，在方案计算过程中每根立杆约受力2.0KN，在计算悬挑工字钢时稳定性通不过，现在不知道如何解决.

答 可以在工字钢下面设置斜撑，上面设置保险钢丝绳

我想问一下楼主一般你们那边在剪力墙处悬挑脚手架怎么处理？剪力墙开洞破坏结构，不开洞，悬挑脚手架局部荷载又很大。

剪力墙地方悬挑脚手架底部承力架可以不用悬挑梁的形式，可以采用三角支架形式（还可以附加斜拉钢丝绳），也就避免了开洞的问题。施工的时候只要在剪力墙上预埋铁块，然后与型钢三角架焊接就可以了，当然也有单位将型钢直接埋设在剪力墙里面（比较安全，但很浪费），最后拆除的时候将型钢沿外墙切割掉就行了。

关于斜拉钢丝绳是否参与受力计算的问题：

好像只有上海规定不得参与结构受力计算，只能用作保险绳。但一般的计算软件都可让钢丝绳参与受力计算，但其可靠性有多高，大家可讨论讨论。

1、个人认为纯悬挑计算模式，不考虑钢丝绳受力，仅将其作为保险绳看待，这种结构体系更安全，但支点和锚点的荷载更大，特别是锚点，如果锚在板内，与锚固端的长度关系很大，而普通的楼板没有负筋，板的反向承载力能否达到值得怀疑，而几乎所有人都忽略了这个问题，一般软件也仅仅计算混凝土的局部抗压或锚固深度等。构造处理加强一下板筋也没有多少依据。

2、考虑钢丝绳参与受力计算，将钢丝绳作为简支的一个支座，这样考虑要经济一些，但计算模型与实际情况有较大的差异。因为开始安装工字钢时无法安装斜拉钢丝绳，必须还得靠锚固端来平衡架体，否则无法施工，1~2层后再斜拉的钢丝绳被简单的看着简支有些牵强，其它如上面所说钢丝绳变形大、无法准确确定它到底承担了多少荷载等都是问题。并且这样计算，其锚点不受力、支点受力大大减小等与实际情况有较大出入。虽然这样可能将导致架体变形加大，但个人认为，只要不出现重大失误，架体在使用中仍是安全的。

关于钢丝绳，个人认为还是不参与计算的好，钢丝绳股与股之间存在较大的间隙，受力以后钢丝绳的变形将很大，也有单位在假设悬挑钢梁的时候向上预设一个小的倾角起拱，但是因为钢丝绳的伸长率不好确定，所以钢梁起拱多少也不能确定，我们一般是0.5——1%，如图

第一悬挑梁宜选用对称截面的型钢。

第二悬挑梁的锚固段一般做法是锚固段大于悬挑段。

第三脚手架立杆落在悬挑梁的部位必须有防止滑移的措施，一般做法是焊一个直径25mm长100mm短钢筋.

第四悬挑梁反拉钢丝绳的位置也要焊一个短钢筋固定钢丝绳。

第五悬挑梁反拉钢丝绳的收紧的花篮螺丝和锚环必须和钢丝绳的抗拉强度相匹配。反拉钢丝绳的收紧程度要基本一致，受力均匀。

第六悬挑脚手架分段搭设时，下段搭设高度要高出上段两步架，计算时不要忽略了这部分荷载。

第七悬挑脚手架搭设计算时，风压高度变化系数应取悬挑架搭设的标高处，而不是悬挑架搭设高度。另外，脚手架体型系数要注意封闭、敞开、框架、洞口迎风面、挡风面的问题。 第八悬挑梁尽量不要放在悬挑结构的部位，如无法避开时，应采取措施，如在悬臂部位反顶。也可把悬挑钢梁的支点避开悬臂部位，具体可以加长悬挑梁解决，悬挑梁过长还要考

虑钢梁侧向稳定问题。

以上几点意见基本和你一直，但是有两点需要注意： 1、立杆底部采用直径25的短钢筋固定还是不能消除微笑滑移的问题，建议采用直径36~42左右的钢筋，尽量减小钢筋与钢管之间的空隙。

2、关于分压高度变化系数的取值应该根据不同的计算构件取不同值。如计算立杆稳定性的时候，一般取底部的风荷载（当然对于架体高度较小的脚手架应该取脚手架顶部的风荷载）；对于连墙件，应该取脚手架顶部的风荷载（分段设置连墙件取对应段最高位置风荷载）；对于局部完全封闭（如悬挂广告、外电绝缘防护板等），取该段位置的离地高度。

关于扣件拧紧力矩是不是越大越好的问题，现在给大家一个答案和解释：

扣件的拧紧力矩可以影响其抗滑移能力，根据物理学原理，物体的摩擦力（抗滑力）=垂直压力*摩擦系数，在这里认为摩擦系数不变，而扣件作用在钢管表面的垂直压力与扣件的拧紧力矩有关，拧紧力矩越大，垂直压力越大，从这个方面讲，扣件拧紧力矩越大越好。从另一个方面讲，扣件拧紧力矩过大，钢管和扣件会出现变形乃至完全破坏，所以《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-130）和《钢管脚手架扣件》（GB15831）等规范对钢管、扣件的质量，以及拧紧力矩（规定在40Nm-65Nm之间）都做出了详细的规定。

但是，大家都知道施工现场存在一个不可忽视，而且近期内也不可能改变的问题，即钢管的质量（壁厚）和扣件的质量（自重）远不如以前，那么拧紧力矩还能在40Nm—65Nm之间吗？为此，我们做了相关的实验，结论如下：

一、钢管壁厚影响的实验。这个是我们做的，实验的结论见《建筑安全》杂志的2010年第1期。

1、主要的实验结果：施工现场的钢管壁厚大部分在3.0mm以下；壁厚2.2mm的钢管拧紧力矩在65Nm时大部分就破坏；壁厚2.5的钢管拧紧力矩虽然大部分能达到65，但加载后较多会破坏；壁厚2.8的钢管，拧紧力矩在65Nm时基本不会破坏；扣件抗滑承载力不会因为拧紧力矩的增大而出现较大变化。

2、因此我们提出观点：钢管壁厚小于2.8mm的禁止使用（国家规定时3.5mm，允许负公差0.5mm）；扣件拧紧力矩不宜过大，一般控制在40~55Nm之间。

二、扣件质量影响的实验。这个实验我们本来准备做得，后来知道东南大学做了，所以用了他们的结果，详见《施工技术》2010年第四期。

1、扣件拧紧力矩在40Nm以下时，抗滑承载力增长很大；拧紧力矩在40以上时，抗滑承载力有一定提高，但提高不大；新旧扣件的抗滑承载力相差很大，扣件使用后抗滑承载力下降23%左右。

2、结论是：拧紧力矩必须大于40Nm，但也不宜过高，在50Nm只有为宜；使用旧扣件时应对螺栓逐个检查。

最近在研究脚手架风荷载计算的问题，主要涉及以下几个方面：

1、关于荷载效应组合系数：“130规程”中规定为永久荷载+0.85*（施工均布荷载+风荷载），这个公式是引用《建筑结构荷载规范》，现在“荷载规范”已经将0.85的组合系数修正为0.9，那么我想计算脚手架的时候也要修正了。关于这一点很多单位已经按照0.9进行计算了，但是在130规程中5.3.4条，风荷载产生的立杆段弯矩的计算公式中的组合系数，很多单位还是按照130规程的规定取0.85计算，这里提醒一下。

2、风荷载标准值计算：130规程中风荷载标准值=0.7*风压高度变化系数*脚手架风荷载体型系数*基本风压。条文中解释基本风压取三十年一遇，考虑到脚手架使用周期一般都较短，少则几个月，多则1~2年，遇到强风的概率较30年一遇相比小得多，故乘以0.7的修正系数；但是现在国家已将基本风压30年一遇调整为50年一遇，并增加了10年和100年的基本风压，很多单位在计算的时候基本风压还是取50年一遇值再乘以0.7，我觉得没有这个必要，而且数据也不一定符合实际，为什么不直接按照临时建筑的设计一样，取10年一遇并取消0.7的系数，不是显得更为准确简单么？

3、关于风压高度变化系数：有的悬挑脚手架离地高度相差很大，所以在计算分压高度系数的时候（主要是连墙件设计）应该根据不同的悬挑段的离地高度单独设计（当然同一个悬挑段内建议连墙件布置统一），我们发现很多单位为贪图方便，直接取最大高度计算，那样设计起来比较方便，但是经济性比较差。我们建议按照每间隔40米左右（差不多两个悬挑段）取一个风荷载高度系数。

二、关于验算立杆稳定性时的最不利位置分析

“130规范”第5.3.1条规定，组合风荷载计算脚手架立杆稳定，应将立杆段承受的轴向力和风荷载产生的玩具进行组合（详见130规程5.3.1条中的计算公式）。

众所周知，由于脚手架钢管的自重作用，底步架立杆所受的轴力最大，离脚手架顶部越近，立杆轴力越小；相反，在底步架处由风荷载产生的弯矩最小，离脚手架顶部越近，弯矩越大。即钢管轴向力和风荷载弯矩这两个组合值，在脚手架高度方向，数值变化刚好相反，一个增大一个减小。

因此，在确定最不利位置时，应对每个步段的脚手架立杆所承受的轴力和弯矩进行组合，然后取效应最大值，这样计算起来非常繁琐，所以大部分施工单位为贪图方便，直接取脚手架底部立杆承受的轴力和脚手架顶部位置由风荷载产生的弯矩进行组合，这种组合明显偏于安全，经济性比较差。

为此我们对落地式和悬挑式钢管脚手架进行了大量演算，通过编制电算程序，对脚手架的搭设高度（脚手架总高）、步高、立杆纵距、立杆钢管壁厚、基本风压、使用荷载和悬挑式脚手架的起挑高度等，取不同数值进行组合和计算，对计算结果比较分析后发现，取底部架立杆复核稳定性（即取底步架立杆的轴力和底部架处的风荷载进行组合）能达到安全性与经济性的统一，并符合实际情况。

当然上述讲的演算我们只是针对悬挑脚手架（架体高度不超过24米的）的，对于超过24米的脚手架，到低要怎么组合，就需要大家来讨论

所以在每一步一跨迎风面积内，挡风构件包括：立杆、大横杆、挡脚杆、扶手杆和剪刀撑各一根（少数还要设置挡脚板），通过大量计算，这种施工实际存在的“敞开式脚手架”与“130规范”定义的“敞开式脚手架”相比，其挡风系数增加了0.6~0.9倍，所以130规程中附表A.3“敞开式脚手架”的挡风系数不能再采用的，因根据实际情况重新计算（怕麻烦的话讲130规程附表中的将数值乘以2也可）。

其实挡风构件最重要的是安全网。满挂密目安全网的外架，挡风面积不会低于85%。所以凡是满挂密目安全网的外架都不能称为敞开式脚手架

对于建筑物围护结构，风荷载在檐口附近、边角部位较大，外表面局部风压体型系数（吸力）取-1.8，其余墙面取-1.0，内表面局部风压体型系数取±0.2。英国脚手架标准对于建筑物外脚手架风压系数就有明确规定：如未封闭或局部封闭的脚手架背靠建筑物的状况为全封闭墙时，外表面边角部位取2.0，其余墙面取1.0，对于墙面开洞率20%~40%之间的开洞位置和（或）单个开洞面积大于10m2的位置局部风压系数取2.0；对于风能通过脚手架未封闭部位产生的内表面风压取值与外表面数值相同；对于全封闭外脚手架，英国脚手架标准更要求将其视作永久建筑按英国风荷载标准进行计算。由此可知，英国脚手架标准的风压系数规定与我国规范对于围护结构局部风压体型系数的规定基本一致且更趋于安全 关于阵风系数

规范JGJ130的条文说明4.2.3认为脚手架附着在主体结构上，风压脉动系数βz=1.0（即不考虑风振系数）。但外脚手架作为一种围护结构，尽管跨度小、风振影响小，但在使用期内不仅应保证正常功能不受影响，还必须注意到在阵风袭击下不受损坏，避免安全事故，是否也应该如玻璃幕墙设计一样按围护结构的风荷载标准值计算公式乘以阵风系数βgz，在英国标准中也同样考虑了动态增强系数

关于基本风压修正系数

荷载规范中的基本风压是根据重现期为50年一遇确定的，鉴于脚手架的使用期较短，遇到强劲风的概率相对小得多，规范JGJ130中计算公式中统一乘以了0.7修正系数，但没有对使用期长短进行细化。英国脚手架标准中的风速修正系数取值根据脚手架使用期的不同而进行了细化。

表1 英标BS 5973:1993风速值修正系数S3(置信水平0.63) 脚手架使用期 ＜2年 2~5年 5~10年 ＞10年 风速修正系数 0.77 0.83 0.88 1.00

规范修编时是否也可以考虑一下按使用时间的长短来进行修正？

悬挑脚手架的悬挑工字钢梁在剪力墙部位我们的做法就是把工字钢锚在剪力墙里，因为16号或18号工字钢翼缘很小，根本不用切割剪力墙钢筋，对结构本身没有影响，就是损失一小截工字钢而已。用预埋件也可以，但比较麻烦，而且焊接质量要严格控制检查。

我们是这样固定钢梁的

这个贴子我一页页看下来，受教了，谢谢！ 另外一个，我也把我的经验说下，请指教。

从上面所有说法中，无一例外的，要求把悬挑脚架底部型钢梁做成悬挑结构，我认为悬挑结构存在：一是用钢量大，二是高层，特别是住宅，墙体较多。角部，边缘不是飘窗就是卫生间及厨房，墙体封闭，卫生间防水，以及最后拆除安全，都是不利的。还有阳台。特别是大阳台，现在一般又是下沉式的，造成悬挑段过长。

九十年代时，那个时候悬挑架底部一般采用钢管节点进行悬挑，悬挑层数一般是四层左右，也就是12米，00年后，采用型钢的多了起来，地方规定又不一样，造成施工方左右不是，现在较为规范了，但是我认为太保守了，并且由于节点太复杂了，用钢量居高不下。 经自己多年的探求，2003，我第一次给一30层，100米高建筑采用钢丝绳作为一支座，即前端全由钢丝绳受力，其他技术保证要点有：一是后端下垫钢板离地，前端抬起，保证钢丝加荷变形有足够空间。二是钢丝采用花蓝螺栓并形成回接双股，上下用卡扣固定，平时，花蓝螺栓不完全受力，当变形过大时，可用花蓝螺栓调节。三是观测及时跟进。 经过经济对比，这样节约了近一半的费用，因固定端我用了只有500左右长，整个型钢长二、三米。这一次型钢用的是16的工字钢，分三次悬挑。

经验证，此次完全是成功的。

2005年，我将此次经验用在八栋二十多层的高层上，当时，安监部门不大同意，不过看纯熟的演算，及各种应对措施，也同意了，经检测，也一点问题没有。紧接着，又在一栋四十九层的高层运用，不过这次改为14的了，其实，采用两端受力，不论是简支还是固接，计算上12的就够了。

2006年末，我用在了七栋三十层的高层上，用的是14的，三次挑，与传统对比，节约了三分之二的成本。 。。。。。

我的希望是，由于个人不可能去做一些试验，只能在自己力所能及的情况下做一些检测及推演。希望有这个能力的部门，如楼主，考虑一下型钢梁的结构类型及节点，钢丝绳受力真的不可以吗？尽量经济一些，施工方便一些，后端太长不论是安全还是施工，都是不利的。另，我遇剪力墙一般采用型钢外包木板形成预留洞，由于洞不破坏结构用筋，设计院一般都同意。

悬挑架转角斜挑，我个人觉得也不好，我有个做法，你可

以参考参考：采用联梁式，主梁垂直于外墙，再在主梁上设次梁悬挑，控制好次梁的压长。如下图：

落地及悬挑脚手架外立面照，（注意：亮点在于上下一条线，剪刀撑全部固定在主节点，外立杆完全均布）质量目标保省优，创鲁班奖的省文明工地，外立面没话讲，连老牌特级资质企业也嘘唏不已，承认差距，南征北战几十年的老板看了，感慨不已，要求我们回家后改进方案。咱可是住宅楼，完全均布，我也费了不少脑细胞，特发给大家分享学习。

关于悬挑脚手架的计算问题，我来发表我的一些心得吧，请大家多多指教：

1、关于钢管的壁厚问题，我们在计算中最多只能按3.0的计算，否则不符合规范要求，但在实际中我们自己在计算时要考虑我们实际用的是2.5，甚至2.5都达不到非标钢管，这一点我们在按3.0计算时要充分考虑到替代率的问题。感兴趣的自己算一下。 2、风压的取值问题针对不同的工程、工况，在实际计算中是要注意的。

3、荷载问题：在实际施工中根据计算数据，若有必要要严格通过控制荷载才能达到要求的，在施工中一定要严格按照计算方案来执行。

4、对于钢丝绳能不能受力的问题，这个问题值得商榷。以我两个高层做下的经验来说，钢丝绳受力是没问题的，要知道我们在计算的时候本身就多放了几倍的安全系数在上面，从经济角度上讲，只要最差工况计算能通过或差不多，受力是没问题的。它放6倍，我实际只要能达到4倍左右就应该是安全的，大家不要顾虑太多。

5、钢丝绳固定问题：采用穿板墙或梁用短钢管扣拉，根据施工经验应该比较经济实用：在以后的装修阶段比较方便装修阶段的施工。 6、关于联墙件大问题：大家有兴趣的话可以讨论讨论。

7、对于拐角处、楼梯间剪力墙处等特殊情况的悬挑问题，最简单的办法建议大家还是采用预埋与剪力墙一起浇筑为好，这样做最大的好处是免去了繁琐的安全性、绕度计算等一大

堆问题，而且施工方便，唯一的缺点就是好像有点浪费，但至少可保证方案在专家论证时会比较好通过。

总之具体问题具体分析，理论+经验=安全效益+经济效益，二者兼得最好。

如118楼，在某些情况下，转交部位悬挑钢梁相互交叉无法避免，造成纵向悬挑钢梁不在一个水平面上，悬挑脚手架立杆底部（基础）高度不统一，扫地杆设置困难，有些单位按照130规程中6.3.2立杆基础有上下坡的形式来设置脚手架三地杆；也有些单位在上部悬挑钢管的侧向焊接纵向承力钢梁，刚好于设置的下部悬挑钢梁顶端的纵向承力钢梁保持水平，具体见下图，只有示意图，可惜忘了排照片了。图中为了保证上部悬挑钢梁的稳定，在钢梁和楼板之间设置了填块。

由于在阳角部位和建筑结构某些位置，无法再每根立杆下部布置悬挑承力钢梁，或者为了节约钢材，有些工程间隔设置悬挑钢梁，我们的做法如下（只是简图，比较潦草）： 钢管立杆不一定布置在悬挑钢梁上，可根据建筑结构实际情况随意布置在纵向承力钢梁上。

悬挑承力钢梁的具体设置，悬挑承力钢梁在建筑主体上交叉位置的处理详见下帖

我详细看完了关于脚手架的讨论，觉得很好。有几点看法：一是钢丝绳参与计算是经济的；二是采用槽钢或工字钢都可行；三是风荷载取值按照规范即可。

有一个问题，在上述讨论中没见提出，就是连墙件的计算，一般都是取两步两跨或两步三跨，实际上，建筑物楼层层高与脚手架步距一般都使得取两步两跨或两步三跨成为不可能。我用PKPM计算时，连墙件单扣件抗滑移承载力几乎无一例外的不满足。我处理的办法是每根立杆都设连墙件，再就是每层楼都设连墙件。但做法比较简单，就是在结构边梁上预埋钢管，直接用一根短钢管与立杆扣接。

、在论坛上我也看见啦悬挑架在转角处的钢梁的布置的现场施工图，我认为布置得不是很合理，但是也没有什么好的布置方法！不知道还有什么好的方法不？？

2、钢梁搁置在建筑物的梁板上，我们对建筑物施加啦设计中没有考虑的附加荷载，要对钢梁对梁板所带来的附加荷载进行结构验算，但是我不知道该如何验算，是对压环锚固点和边梁对钢梁的支持点进行结构验算，还是对整体钢梁与梁板的接触面来验算呢，请大家给个指点！！

3、现在很多工地也用槽钢做钢梁，在品茗安全计算软件里面也有用槽钢做钢梁的计算方法，但是他的内容中，没有加加强肋，计算也能满足要求。其中是考虑拉钢丝绳的作用，如不考虑钢丝绳的作用，经本人计算是本能满足的，特别是抗扭性能。

那么加加强肋后，对加强肋需要进行验算吗？我个人认为不需要。但是说服力不够，在实际应用中槽钢确实没有加加强肋也能满足施工的要求。

4、现在施工现场上有很多一部分的钢梁是隔一挑一(立杆的纵距为1.5m，钢梁间距为3m），外架挑24米高。在不设钢梁处的立杆，一样能满足施工要求，也有些工地对，悬挑的最低下的一步架体进行类桁架的加固，但是加固和没加固一样能满足施工要求！

我们该如何采取那个形式呢？采取加固类桁架，那该如何计算？采取每根立杆都有钢梁的做法，成本就会大大的加大！

5、对钢丝绳的受力是否考虑的问题，我认为能考虑，但是不能完全考虑钢丝绳的作用能力，因为他是柔性的，我国也有很多斜拉锁桥什么的，也是采用这种斜拉的模式。但是桥梁的斜拉是具有

一定刚性强度，且他们的角度也比较稳定。

各位大哥，能否为我指点一下，对梁板的结构验算的方法和对隔一挑一的做法的解析。

1.请看我在安全文明版块所发的帖子

2.对压环锚固点和边梁对钢梁的支持点进行结构受力验算即可

3.可以不设加强肋，它只起辅助安全作用，现在的计算中一般都把钢丝绳吊点作为一个支点来计算，造成锚固电基本不受力的现象----这是很不安全的，现在在某些地区如上海已不允许使用了-----这一点新出版的2010版门式脚手架规范也是如此要求的，本人推荐宜按纯悬挑构件来计算悬挑梁的受力。

4.钢梁隔一挑一的做法是完全错误的做法----它造成了部分主立杆的悬空----这在规范中是不允许的，切记！

5.钢丝绳应该只作为安全储备来考虑，不参与计算。吊拉式卸荷应采用刚性斜拉杆的做法，而不得采用钢丝绳-----即将出台的新规范会对此有说明的