一榀框架结构设计计算书1

框架结构设计计算书

1.截面尺寸估算

图1 结构平面布置图

横梁AB轴的截面尺寸为：

h=L/12=6000/12=500mm，取500mm b=h/3=500/3=167mm，取250mm

横梁BD轴的截面尺寸为：

h=L/12=8000/12=666mm，取700mm b=h/3=700/3=233mm，取300mm

纵梁1-2轴的截面尺寸为：

h=L/12=8100/12=675mm，取700mm

b=h/3=700/3=233mm，取300mm

次梁的截面尺寸为：

h=L/18=8100/12=450mm，取500mm

b=h/3=500/3=167mm，取250mm 现浇板厚为：

h=L/50=6000/50=120mm

柱子的截面尺寸：

按层高确定： 底层层高H =3900 mm

b =(1/10-1/15)×H =390-260 mm

按轴压比确定： 可根据式Ac标准文档

N估算。各层的平均荷载设计值近似取14 kN/m2，柱的负载面积为（4+3）×fc实用文案

8.1m2。由公式可得第一层柱截面面积为：

Ac≥N/fc≥1.4×14×（4+3）×8.1×3×103/14.3=233144mm2

所以b=h≥482mm，第一、二层柱截面取b=h=500mm 第三层柱截面面积为：

Ac≥N/fc≥1.4×14×（4+3）×8.1×103/14.3= 77714mm

所以b=h≥278mm，取b=h=400mm

柱子的高度：首层柱高3.9m，二、三层柱高3.6m

2.框架结构计算简图

2.1 框架的线刚度计算

取楼层中间的一榀框架进行计算。框架的计算单元如图 2，绘出框架计算简图。

图2框架计算简图

框架梁、柱的混凝土强度等级为C30，计算梁的截面惯性矩：

表1 横梁线刚度ib计算表

Ec

梁编号

层次 （N/mm2

）

中框

标准文档

b (mm) 250

h (m

I0 L (m

EcI0/L αEcI0/L

(mm4)

m) 500

26041666

m) 600

(N.mm) (N.mm)

AB 1~3 3.00E+04 1302083332.60E+10

实用文案

架 67 85750000

BD

1~3

3.00E+04

300

700

00 26041666

AB

1~3

3.00E+04

250

500

67 85750000

BD

1~3

3.00E+04

300

700

00

0 800

33

3.22E+10 0 600

1.30E+10 0 8000

321562500

00

6.43E+10

1.95E+10

边框架

482343750

00

注：α为梁刚度调整系数

表2 柱线刚度ic计算表

hc

层次

(mm)

1 2 3

3900 3600 3600

（N/mm2） 3.0×104 3.0×104 3.0×104

(mm2) 500×500 500×500 400×400

(mm4) 5.21×109 5.21×109 2.13×109

(N.mm) 4.01×1010 4.34×1010 1.78×1010

Ec

b×h

Ic

EcIc/ hc

表3 梁柱相对线刚度i计算（底层柱ic=1.0）

iab ibd

中框架

i2 i3

1.08 0.44 0.65 1.60

边框架

i2 i3

1.083 0.44

iab ibd

0.048 1.20

标准文档

实用文案

3. 荷载计算

3.1 荷载标准值计算

3.1.1 屋面恒载（上人）

20厚水泥砂浆找平层 200.020.40kN/m

150

厚

水

泥

蛭

石

保

温

层

225.00.150.75kN/m2

120厚钢筋混凝土板 250.123kN/m

20厚石灰砂浆 170.020.34kN/m 合计 4.49kN/m 屋面均布恒荷载为： (8.14)(622)4.492036.66kN

3.1.2 楼面恒载：

瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55kN/m 120厚钢筋混凝土板 250.123kN/m 20厚水泥砂浆 200.020.40kN/m 合计 3.95kN/m 楼面均布恒荷载为： (8.14)(622)3.951791.72kN

3.1.3 屋面活载：

屋面为上人屋面，查《建筑结构荷载规范》得均布荷载标准值为2.0kN/m2，所以屋面均布荷载标准值为：

222222(8.14)(622)2.0907.20kN

3.1.4楼面活载：

查《建筑结构荷载规范》楼面均布活载中：办公室、阅览室、会议活动室为2.0kN/m2，餐

厅为2.5kN/m2，走廊、门庭、楼梯为2.5kN/m2，为便于计算，居室中的隔墙，隔断统一不计，楼面均布荷载统一偏大取为2.5kN/m2。所以楼面均布荷载标准值为：

(8.14)(622)2.51134.00kN

3.1.5 雪荷载标准值

基本雪压为0.4kN/m2

雪荷载标准值

SkrS0

2查《建筑结构荷载规范》得：r1.0 Sk0.2kN/m

故雪荷载标准值为：

(8.14)(622)0.4181.44kN3.2 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载。具体计算过程从略，计

标准文档

实用文案

算结果见表3所示：

表4 梁、柱恒荷载标准值

b

构件

(m)

梁12 梁BD 梁AB 次梁 1层柱 2层柱 3层柱

0.3 0.3 0.25 0.25 0.5 0.5 0.4

(m) 0.7 0.7 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4

(kN.m-3) 25 25 25 25 25 25 25

(kN.m-1) 0.340 0.34 0.255 0.255 0.34 0.34 0.272

(kN.m-1) 5.59 5.59 3.38 3.38 6.59 6.59 4.27

(m) 8.1 8 6 8.1 3.9 3.6 3.6

12 5 5 4 ∑G 15 15 15

h

γ

β

g

L

n

(kN) 543.35 223.60 101.40 109.512 977.86 385.52 355.86 230.69 Gi

注：1)表中β为10mm厚水泥砂浆抹灰的线密度；

g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量 2）梁长度取计算长度；柱高取层高。

内外墙都采用空心砌块，外墙厚250mm，内墙厚200mm，墙体抹灰近似按加厚墙体考虑其重量。单位面积墙体自重：

外墙： 0.29×6=1.74kN/m2 内墙： 0.24×6=1.44kN/m2

女儿墙：（8.1×4+6+8）×2×1.44×0.8=106.91kN 2~3层墙体：

外墙：[(8.1×4+6+8) ×2×3.6-8×2×2×2-2×1.2×2] ×1.74=461.59kN 内墙：[(8.1×2×4+6×3×2)×3.6-4×2×1×2.1] ×1.44=498.36kN 首层墙体：

外墙：[(8.1×4+14) ×2×3.9-7×2×2×2-3×2-2×1.2×2] ×1.74=513.51kN 内墙：[(8.1×2×4+6×3×2)×3.9-4×2×1×2.1] ×1.44=541.90kN

标准文档

实用文案

3.3 荷载分层总汇

由《建筑抗震规范》第5.1.3条可知，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和：

顶层重力荷载代表值包括，屋面恒载，50%屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。

其他层重力荷载代表值包括，楼面恒载，50%楼面活载，纵横梁自重，楼面上、下各半层的柱子及纵横墙体自重。

将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下。

第三层：G3=106.91+（461.59+498.36）×0.5+181.44×0.5+230.69×0.5+2036.66 +977.86 =3809.01kN（屋面恒载占53.46%）

第二层：G2=1791.72+461.59+498.36+1134×0.5+（230.69+355.86）×0.5+977.86 =4591.53 kN（楼面恒载占39.02%，楼面活载占12.35%）

第一层：G1=1791.72+（461.59+498.36）×0.5+（513.51+541.9）×0.5 +1134×0.5+（355.86+385.52）

×0.5 +977.86

=4716.69kN（楼面恒载占37.99%，楼面活载占12.02%） 建筑物总重力代表值G=G1+G2+G3=13117.23kN

3600G33809.01kN111003600G24591.53kNG14716.69kN3900

图3重力荷载代表值

标准文档

实用文案

4. 水平地震力作用下框架的侧移计算

框架梁、柱的混凝土取C30等级，混凝土的弹性模量为Ec=3×107kN/m2。

4.1 梁、柱线刚度计算

详见章节1.2.1，此处不再赘述。

4.2 横向框架柱的侧移刚度D值

横向框架柱的侧移刚度D值的计算见下表5—表7：

表5 底层横向框架柱的侧移刚度D值

编号

iib ic0.5i 2iDic12 2hc根数

1-A / 5-A

边框架边柱

1-D / 5-D

边框架中柱

1-B / 5-B 2-A / 3-A / 4-A

中框架边柱

2-D / 3-D / 4-D

中框架中柱

ΣD

2-B / 3-B / 4-B

0.48 1.20 1.69 0.65 1.60 2.25

0.39 0.53 0.59 0.43 0.58 0.

12548.20 16810.32 187. 13717.00 18457.58 20466.46 254169.52

2 2 2 3 3 3 15

表6 二层横向框架柱的侧移刚度D值

编号

i1-A / 5-A

ib 2ici

2i0.18 0.35 0.43

Dic12 hc根数

0.45 1.11 1.56

7381.42 14354.50 17618.73

2 2 2

边框架边柱

1-D / 5-D

边框架中柱

1-B / 5-B

标准文档

实用文案 2-A / 3-A / 4-A

中框架边柱

2-D / 3-D / 4-D

中框架中柱

ΣD

2-B / 3-B / 4-B

0.60 1.48 2.08

0.23 0.42 0.51

9274.09 17103.02 20496.37 219329.79

3 3 3 15

表7 三层横向框架柱的侧移刚度D值

编号

i1-A / 5-A

ib 2ici 2iDic12 hc根数

1.09 2.71 3.81 1.46 3.61 5.08

0.35 0.57 0.65 0.42 0. 0.71

5836.28 9475.85 10796.27 6959.23 10600.40 11812.52 140333.30

2 2 2 3 3 3 15

边框架边柱

1-D / 5-D

边框架中柱

1-B / 5-B 2-A / 3-A / 4-A

中框架边柱

2-D / 3-D / 4-D

中框架中柱

ΣD

2-B / 3-B / 4-B

将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度ΣDi。由上表可见，ΣD1/ΣD2=254170/219330 =1.16>0.7，故该框架为横向规则框架。

按顶点位移法计算框架的自振周期

T11.70T

式中： 0 ——基本周期调整系数。框架结构取 0 =0.7[5]。

∆T ——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，∆T是

将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由∆T求出T1，再用T1求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。

表8 横向框架顶点位移计算

Gi

层次

（kN）

标准文档

ΣGi （kN）

ΣDi 层间相对位移 层间位移 （m）

（N/mm） ΣGi /ΣDi（mm）

实用文案 三 二 一

3809.00 4591.52 4716.68

3809.00 8400.53 13117.22

140333.30 219329.79 254169.52

0.027 0.038 0.051

0.11 0.0 0.051

将∆T=0.117m代入T11.70T，得出T1=0.407s

4.3 横向地震作用计算

本方案结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以

Geq0.85Gi0.85(3807.47459.804714.95)11145.38kN

设防烈度按8度考虑，场地土Ⅲ类对应的特征周期值为Tg=0.45s，水平地震影响系数最大值

max0.16，结构阻尼比为0.05，

∵T1＜Tg ∴12max0.16

FEK1Geq0.1611145.391783.26

因为1.4Tg=1.4×0.45=0.63>T1=0.407，所以不用考虑顶部附加水平地震作用。 各质点的水平地震作用：

FiGiHiGHjj1n(1n)FEK1783.26jGiHiGHjj1n

j表9 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表

Hi

层次

（m） 三 二 一

11.1 7.5 3.9

（kN） 3809.00 4591.52 4716.68

（kN） 42280.00 34436.46 18395.08

Gi

GiHi

GiHiGjHj0.44 0.36 0.19

Fi（kN）

793.01 5.90 345.02

Vi （kN）

793.01 1438.91 1783.94

标准文档

实用文案

各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图4：

F3V3F2V2F1V1

图4a纵向水平地震作用分布

图4b层间剪力分布

4.4 横向框架抗震变形计算

水平地震作用下的位移验算----水平地震作用下框架结构的层间位移Δμi和顶点位移μi按下式计

算： (i)Vi/Dj1sij

（） ，

k1kn各层的层间弹性位移角ei/hi，计算结果如表8。

表10 横向水平地震作用下的位移验算

层间剪力

层 次

Vi (kN）

三 二 一

793.01 1438.91 1783.94

层间刚度 ΣDi （N/mm） 140333.30 219329.79 254169.52

层间相对位移Δ

μi

Vi /ΣDi（mm）

0.0056 0.0065 0.0070

层间位移

hi

μi

（mm）

（mm） 0.019 0.013 0.0070

3.6 3.6 3.9

637.06 548.73 555.65

ei hi由表可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值1/549，等于1/550,满足要求,其中Δμ/h=1/550是由弹性层间位移角限值查得。

4.5 横向框架水平地震作用下内力计算

以3轴线框架内力计算，其余框架计算从略。

标准文档

实用文案

框架柱端剪力及弯矩按下式计算：

VijDijDj1sVi ；

ijMbijVijyh ；

uMijV（ij1y）h

梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算：

ilbbuMl(MM) ； i1,jijribiblbirbbuMl(MMii,jij) ； ribibrb2M1bMbVb ；

LNi(VblVbr) ；

kikn经查标准反弯点修正值表知： 文中所有柱子均无需修正。计算结果见表9。

表11a梁柱内力计算表----柱剪力与反弯点

层柱

次 A 轴 柱 B 轴 柱 D

三 二 一 三 二 一 三

（m） 3.6 3.6 3.9 3.6 3.6 3.9 3.6

793.01 1438.91 1783.94 793.01 1438.91 1783.94 793.01

Hi

Vi （kN）

（N/mm） 6959.23 9274.09 13717.00 11812.52 20496.37 20466.46 10600.40

（N/mm） 140333.30 219329.79 254169.52 140333.30 219329.79 254169.52 140333.30

0.049 0.042 0.053 0.084 0.093 0.080 0.075

Di

ΣDi

Di /ΣDi

（kN） 39.32 60.84 96.27 66.75 134.46 143. 59.90

y0 0.42 0.45 0.7 0.5 0.5 0.59 0.45

剪力Vij

反弯点

标准文档

实用文案 轴 柱

二 一

3.6 3.9

1438.91 1783.94

17103.02 18457.58

219329.79 254169.52

0.077 0.072

112.20 129.54

0.47 0.62

表11b 梁柱内力计算表----柱弯矩

A轴柱

层数

Vij（kN）

一层 二层 三层

96.27 60.84 39.32

B轴柱

D轴柱

Mbij

(kN·m) 262.83 98.56 59.46

Muij

(kN·m) 112. 120.46 82.11

Vij（kN） 143. 134.46 66.75

Mbij

(kN·m) 330.53 242.04 120.15

Muij

(kN·m) 229.69 242.04 120.15

Vij（kN） 129.54 112.20 59.90

Mbij

(kN·m) 313.24 1.85 97.04

Muij

(kN·m) 191.99 214.08 118.60

表11c 梁柱内力计算表----梁剪力与弯矩 A~B轴梁

层数

VL （kN）

一层 二层 三层

57.86 47.38 19.45

MA (kN·m) 211.20 179.93 82.11

MB (kN·m) 135.96 104.39 34.63

表11d 梁柱内力计算表----柱轴力 D轴柱NL

层数

（kN）

一层

186.33

（kN） -67.68

（kN） -124.70

B轴柱NL

A轴柱NL

VL （kN） .70 71.11 25.51

B~D轴梁 MB (kN·m) 335.77 257.80 85.52

MD (kN·m) 381.84 311.12 118.60

标准文档

实用文案 二层 三层

96.63 25.51

-29.78 -6.05

-66.84 -19.45

5. 横向框架内力计算

图5a框架弯矩图

图5b梁端剪力及柱轴力图

85.5282.11118.60118.60120.1534.63257.8082.11179.9325.5125.5171.1196.63.725.5119.45-6.0519.45-19.4547.38-66.8457.86214.08311.12242.0459.46120.46211.271.1147.38-29.78381.84135.96191.991.85104.39335.7797.04120.15229.6998.56112..757.86242.04186.33262.83-67.68-124.7313.24330.53

5.1 计算单元

取3轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为8.1m，如图9所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。

5.1.2 荷载计算

5.1.2.1 恒荷载计算

标准文档

实用文案

图6 横向框架计算单元

P1M1q 2P2P3q 2q 3P1M1Aq 16000B2000

Cq 16000D图7各层梁上作用的恒荷载示意图

顶层：q1，q3为梁的自重，q1= q3=5.9 kN.m-1，q2为房间板传给横梁的三角形荷载， q2=4.49×6=26.94kN.m-1

P1、P2分别为由边纵梁直接传给柱与中间次梁传C-D主梁的恒载。它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：

1111P1[5.5978.11.448.10.813.47(32.1)]2123.36KN22221111P2[5.5978.113.47(32.1)4.498.1]2150.40KN

22220.60.3123.3618.50KNm 集中力矩为柱子与梁偏心引起的附加弯矩 M1Pe112标准文档

实用文案

一～二层，q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第三层： q1= 1.44×3.6+5.9=11.71 kN.m-1 q2=3.95×6=23.7kN.m-1 q3=5.9 kN.m-1

P15.5978.11.748.13.611.85(32.1)156.51KN

P25.5978.11.443.68.111.85(32.1)3.958.1179.76KN 集中力矩为柱子与梁偏心引起的附加弯矩 M1Pe11156.515.1.2.2 活荷载计算

活载作用图与恒载相同，见上图。

0.60.323.48KNm 2顶层： q1= q3=0，q2为屋面板传给横梁的三角形荷载，q2=2×6=12kN.m-1

P1、P2分别为由边纵梁直接传给柱与中间次梁传C-D主梁的活载，计算如下：

P16(32.1)30.6KN P26(32.1)28.146.8KN

集中力矩为柱子与梁偏心引起的附加弯矩 M1Pe1130.60.60.34.59KNm 21～2层，q1= q3=0，q2为楼面板传给横梁的三角形荷载，q2=2.5×6=15kN.m-1

P12.53(32.1)38.25KN P22.53(32.1)2.58.158.5KN

集中力矩为柱子与梁偏心引起的附加弯矩 M1Pe1138.25 在雪荷载作用下：q1= q3=0，q2 =0.2×6=1.2kN.m-1

0.60.35.74KNm 2 P10.23(32.1)3.06KN P20.23(32.1)0.28.14.68KN

M1Pe113.06

0.60.30.46KNm 2标准文档