某牵引变电所供变电工程设计

课 程 设 计

题 目 专 业 班 级 学 号 姓 名 指导教师

某牵引变电所供变电工程设计

电气工程及其自动化

解邵锋

电气工程学院

课程设计任务书1

学生姓名 学生专业 发题日期 课程名称 设计题目 学生学号 学生班级 2014年11 月 10 日 完成日期 供变电工程 2014年12月20 日 指导教师 解绍锋 某牵引变电所供变电工程设计 课程设计主要目的： 完成牵引变电所供变电工程设计，熟悉牵引变电所供变电工程设计步骤，掌握牵引变电所供变电工程设计方法。 课程设计任务要求：（包括原始数据、技术参数、设计条件、设计要求等） 包含有A、B两牵引变电所的供电系统示意图如图1所示。 图1牵引供电系统示意图 图1中，牵引变电所中的两台牵引变压器为一台工作，另一台备用。 电力系统1、2均为火电厂，选取基准容量Sj为500MVA，在最大运行方式下，电力系统1、2的综合电抗标幺值分别为0.10和0.12； 在最小运行方式下，电力系统1、2的综合电抗标幺值分别为0.11和0.14。 对每个牵引变电所而言，110kV线路为一主一备。 图1中，L1、L2、L3长度分别30km、60km、20km。线路平均正序电抗X1为0.4Ω/km, 平均零序电抗X0为1.2Ω/km。 基本设计数据如表1所示。 表1 牵引变电所基本设计数据 项目 左臂负荷全日有效值（A） 右臂负荷全日有效值（A） 左臂短时最大负荷（A）[注] 右臂短时最大负荷（A） 牵引负荷功率因数(感性) 牵引变压器接线型式 牵引变压器110kV接线型式 左供电臂27.5kV馈线数目 右供电臂27.5kV馈线数目 预计中期牵引负荷增长 A所 350 190 510 290 0.8 Scott 内桥 2 2 20％ [注]：供电臂短时最大负荷即为线路处于紧密运行状态下的供电臂负荷。 课程设计主要任务： 完成牵引变压器容量计算、牵引变电所电压不平衡度计算、主接线设计、短路电流计算、开关设备选型及稳定性校验和防雷接地设计等内容。 课程设计进度安排：（共8周） 序号 1 2 3 4 5 内容安排 牵引变压器容量计算 电压不平衡度计算 主接线设计 短路电流计算及 其他内容 时间 课程设计参考文献： [1]贺威俊等 编著.《电力牵引供变电技术 》西南交通大学出版社，1998 [2]贺威俊、简克良 主编.《电气化铁道供变电工程》 中国铁道出版社，1980 [3]娄和恭等 合编.《发电厂变电所电气部分》 水利电力出版社，1987 [4]李群湛 贺建闽 编著. 《牵引供电系统分析》 西南交通大学出版社，2007 [5]曹建猷 著. 《电气化铁道供电系统》 中国铁道出版社，1983 指导教 师签字 系主任审核签字 注：1、发题日期为每学期第9周周一，完成日期根据实际情况填写（一般不超过进度安排）。

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供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》

摘要：本设计主要针对牵引供电系统以及供变电工程进行设计和研究。主要的工作是对A牵引变压器进行设计以及对其他绝缘设备进行检验。其中，牵引变压器的设计主要包括变压器的容量计算和技术指标的检测，设计必须符合高（低）压侧主接线的设计要求。绝缘设备的检验主要是关于电气设备的动稳定、热稳定性、开关设备的选型和校验，以及对室内外母线，各个支持绝缘子和穿墙套管，电压、电流互感器的选型和校验。另一部分主要内容是对牵引变电所的防雷接地设计，包括避雷针、避雷线、避雷器以及接地系统的设计。

关键词：主接线

热稳定性校验 动稳定性校验

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防雷接地供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》

目录

第1节 本次设计概述 .......................................... - 3 - 1.1设计方案简述 ................................................................................................................... - 3 - 1.2 设计原始资料 .................................................................................................................. - 3 - 第2节 牵引变压器容量计算 ......................................... - 5 - 2.1 变压器容量计算步骤 ...................................................................................................... - 5 - 2.2 牵引变压器容量计算 ...................................................................................................... - 5 - 2.3 电气化铁道中、远期运量估计 ...................................................................................... - 6 - 第3节 牵引变压器电压损失计算 ..................................... - 7 - 牵引变压器在短时最大负荷工况下的电压损失计算 .......................................................... - 7 - 第4节 牵引变电所电压不平衡度计算 ................................. - 7 - 4.1计算电网最小运行方式下的负序电抗X(-).................................................................... - 8 - s 4.2计算牵引变电所在紧密运行工况下注入110kV电网的负序电流 ............................... - 8 - 4.3构造归算到110kV的等值负序网络 ............................................................................... - 8 - 4.4 牵引变电所110kV母线电压不平衡度计算及校验 ...................................................... - 9 - 第5节 主接线选择 ................................................. - 9 - 第6节 短路电流计算 ............................................... - 10 - 6.1 短路计算示意图及有关数据 ....................................................................................... - 10 - 6.2 短路电流计算 ............................................................................................................... - 11 - 第7节 开关设备选型及稳定性校验 .................................. - 13 - 第8节 室内外母线选型及校验 ....................................... - 15 - 8.1 室外母线选型及校验 ................................................................................................... - 16 - 8.2 室内母线的选型和校验 ............................................................................................... - 17 - 第9节 支持绝缘子和穿墙套管 ...................................... - 18 - 9.1 支持绝缘子选型及校验 ................................................................................................ - 19 - 9.2 穿墙套管选型及校验 .................................................................................................. - 20 - 第10节 电压、电流互感器选型及校验 .............................. - 20 - 10.1 110kV侧电压互感器选型及校验 ............................................................................. - 21 - 10.2 110kV侧电流互感器选型及校验 ............................................................................. - 22 - 第11节 防雷接地设计 ............................................. - 23 - 11.1 防雷设计 ...................................................................................................................... - 23 - 11.2 接地设计 ...................................................................................................................... - 23 - 第12节 总结与体会 .............................................. - 24 - 参考文献.......................................................... - 24 - 附录 ............................................................. - 25 -

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第1节 本次设计概述

1.1设计方案简述

本次课程设计较系统的阐明了牵引变电所A主接线设计的基本方法和步骤。重点在于对牵引变压器容量的计算、运行技术指标的计算，牵引变电所电压不平衡度计算，短路电流的计算；牵引变压器的选择，开关及导线的选择；电气主接线的设计等。

1.2 设计原始资料

包含有A、B两牵引变电所的供电系统示意图如图1-1所示：

图1-1 牵引供电系统示意图

图1-1 牵引变电所中的两台牵引变压器为一台工作，另一台备用。

电力系统1、2均为火电厂,选取基准容量Sj为500MVA，在最大运行方式下，电力系统1、2的综合电抗标幺值分别为0.10和0.12；在最小运行方式下，电力系统1、2的综合电抗标幺值分别为0.11和0.14。

对每个牵引变电所而言，110kV线路为一主一备。

图1-1中，L1、L2、L3长度为30km、60km、20km.线路平均正序电抗X1为0.4/km,平均零序电抗

X0为1.2/km。

基本设计数据如表1-1所示

牵引变电所设计数据 表1-1

项目 A牵引变电所 350 190 - 3 -

左臂负荷全日有效值（A） 右臂负荷全日有效值（A） 供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 左臂短时最大负荷（A）[注] 右臂短时最大负荷（A） 牵引负荷功率因数(感性) 牵引变压器接线型式 牵引变压器110kV接线型式 左供电臂27.5kV馈线数目 右供电臂27.5kV馈线数目 10kV地区负荷馈线数目 预计中期牵引负荷增长 510 290 0.8 Scott 内桥 2 2 2回路工作，1回路备用 20% [注]：供电臂短时最大负荷即为线路处于紧密运行状态下的供电臂负荷。

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第2节 牵引变压器容量计算

牵引变压器是牵引供电系统的重要设备，担负着将电力系统供给的110kV或220kV三相电源变换成适合电力机车使用的27.5kV的单相电。由于牵引负荷具有极度不稳定、短路故障多、谐波含量大等特点，运行环境比一般电力负荷恶劣的多，因此要求牵引变压器具有一定过负荷和抗短路冲击的能力。本设计选择了scott接线的牵引变压器，具体型号为2SCT9-15000/110

2.1 变压器容量计算步骤

a) 根据任务书中规定的运量大小确定变压器的计算容量，这是为供应牵引负荷所必须的容量。 b) 根据列出紧密运行时供电臂的有效电流和充分利用变压器的过负载能力，计算校核容量，这是为

确保变压器安全运行所必须的容量。

c) 根据计算容量和校核容量，再考虑其他因素，并按照实际变压器的规格选定变压器的数量和容量

称为安装容量。

2.2 牵引变压器容量计算

2.2.1 牵引变压器接线方式

线原理图这里我们采用的是三相scott的接线方式，其接如下：

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2.2.2 牵引变压器的计算容量

斯科特接线变压器两副边绕组是相互的，又是用于AT供电，故副边绕组的有效电流为

IIX1TX2 IMXIX22式中ITX和IMX分别为T座和M座绕组有效值；IX1，IX2为对应于T座和M座的供电臂1、2的有效电流。

① 正常运行方式下容量计算

由于IX1=350A，IX2=190A,有ITX=175A>IMX=95A,所以斯科特变压器计算容量为

S2UITX

式中，U为牵引变电多牵引母线额定电压，取为27.5KV。 算得容量S=9625KVA。 ② 紧密运行方式下容量计算

由于IX1=510A，IX2=290A,有ITX=255A>IMX=145A,所以斯科特变压器计算容量为

Smax2UITX

式中，U为牵引变电多牵引母线额定电压，取为27.5KV。 算得容量Smax=14025KVA。

2.3 电气化铁道中、远期运量估计

为了满足铁路运输的不断发展，牵引变压器要留有一定余量，预计中期牵引负荷增长为20%。

Sy(120%)S11550KVA Sy,max(120%)Smax16830KVA

校核容量为：Sy,校核Sy,max1.7=6600KVA

所以选择牵引变压器为2SCT9-15000/110

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第3节 牵引变压器电压损失计算

牵引变压器在短时最大负荷工况下的电压损失计算

Scott接线牵引变压器可看成两个单相变压器，归算到27.5kV侧，绕组阻抗为：

2PcUNRT20.497

1000SN2Ud%UNXT3.53

100SN式中 Ud%—变压器短路电压百分值； UN—变压器额定电压； Pc—变压器额定铜耗 SN—变压器额定容量。

电压损失计算： U(RTcosXTsin)Imax1282.956V 式中 RT，XT—变压器归算到次边的电阻值和电抗值； cos—功率因数； I—该臂负荷（最大值）。

其中，由表1-1可知，cos0.8(感性）。

第4节 牵引变电所电压不平衡度计算

由于单相工频交流电气化铁道牵引负荷的特点，当三相电力系统向它供电时，它将在电力系统中引起负序电流，而负序电流会造成变压器的附加电能损失，并在变压器铁芯磁路中造成附加发热，所以通过对不平衡度的计算，来确定采取有效的措施，缩小这些影响，这是牵引供电系统设计的重要一环。

在设计中，通常按牵引变电所正常运行和紧密运行两种工况分别计算电压不平衡度。按紧密运行工况进行不平衡度考核。

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4.1计算电网最小运行方式下的负序电抗X(-)s

Ue2***XsXlXsLXl（）

SjX（-）s11020.14200.4 500 11.388

已知在最小运行方式下系统2的综合电抗标么值Xs=0.14, L=20km，X1=0.4/km。

*4.2计算牵引变电所在紧密运行工况下注入110kV电网的负序电流

Ubc、Uca中任何一个。 以UA为基准相量，供电臂电压取Uab、cos0.8，arccos36.87

当负荷为Iab时，原边负序电流：

IabIab51060ab6036.8773.6123.13 4343当负荷为Ibc时，原边负序电流：

IbcIbc290180bc18036.8741.86143.13 4343ImaxII63.9556.66

abbcImax63.95A

4.3构造归算到110kV的等值负序网络

如图4-1所示：

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图4-1归算到110kV，牵引变压器、供电系统等值负序网络

4.4 牵引变电所110kV母线电压不平衡度计算及校验

相负序电压计算：U（）（-）()XsImax11.38863.95728.26V

110kV侧母线电压不平衡度计算及校验：

uU110000/3100

728.26100%

11000/31.14%2.5%

满足校验。

从牵引供电系统方面来说，采取换接相序、采用平衡牵引变压器和并联补偿装置等方法来改善负序的作用。

第5节 主接线选择

牵引变电所的电气主接线，是指由主变压器、高压电器和设备等各种电器元件和连接导线所组成的接受和分配电能的电路。，电气主接线要满足下列基本要求：

a) 首先应保证电力牵引负荷，运输用动力、信号负荷安全、可靠供电的需求和电能质量。主接线应

在变压器接线方式、谐波无功补偿和调压方面采取有效的改善电压质量措施。

b) 具有必要的运行灵活性，使检修维护安全方便。现代技术的自动装备和监控自动化系统的应用对

提高主接线的运行灵活性和可靠性都是很有利的。

c) 应有较好的经济性，力求减少投资和运行费用。在可能和充分论证的条件下，可采取按远期规划

设计主接线规模、分期实施投资、增加设备，达到最好的经济效益。 d) 应力求接线简洁明了，并有发展和扩建余地。

电气主接线从电源系统接受电能，并通过出线或馈电线路分配电能，当进、出（馈）线数量较多的时候，常设置汇流母线为中间环节，用以联系电源进线和出线，并使运行转换方便，但也可采用无母线接线形式。采用不同形式的汇流母线即构成不同的接线方式。

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本次设计的馈线数目很少，只有两条。而且牵引变电所只有两条电源回路和两台主变压器，所以高压侧采用外桥型接线方式作为牵引变电所A的主接线。桥型接线能满足牵引变电所的可靠性，具有一定得运行灵活性，使用电气少，建造费用低，在结构上便于发展为单母线或具有旁路母线的单母线结线。具有很高的经济实用性，并能达到可靠性要求。本设计采用100%完全备用，当一套设备发生故障，经过正确的倒闸操作顺序，另一设备启用，以提高供电可靠性。

第6节 短路电流计算

为了进行所选电气设备的动稳定，热稳定校验，必须进行相应的短路计算。短路计算时电网电源容量按无限大容量考虑；计算短路电流要考虑周期分量衰减时，在三相短路的暂态过程中，不同时刻短路电流周期分量的有效值的计算，所以用运算曲线法计算；计算中取用系统最大运行方式的综合电抗。

6.1 短路计算示意图及有关数据

E1 E2

电力系统短路中最常见的短路类型是单相接地短路，短路后最不严重的短路类型是两相不接地短路，短路电流最大的三相接地短路。

由于采用的是完全备用方式，主变压器单台运行，牵引变压器高压侧三相接地短路短路电流与d1点的三相接地短路电流相等，最终在计算可能通过各种电气设备和母线最大电流时，计算短路点d1,d2,d3的三相接地短路电流即可。

关于短路计算

考虑简化计算，电网电源容量按无限大考虑。 计算中，取系统最大运行方式的综合电抗。 冲击系数按表5-1选取

表5-1

电压等级 Kch

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XG1XG2XL2 d1XL3d2d3110kV 1.80 27.5kV 1.70 10kV 1.55 供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》

各级继电保护时间配合按表7-2选取

表5-2

计算点 td （s） Tjs （s） 1 1．50 1．56 2 1．00 1．06 3、4 0．50 0．56 5 0．20 0．26

6.2 短路电流计算

1牵引变压器高压侧（110kV）发生三相接地短路时，d1： ○

短路电路图如下所示：

取SB500MVA,UBUav

**电网电源为无限大功率电源，内阻抗为零XG1XG20，E1E21

E1XG1I1XL2d1XL3IkE2XG2I2**500500线路电抗标幺值为：XL,0.4600.90735X22L30.42011520.30246 115*短路点的起始次暂态电流标幺值为：Ik10.9073510.302464.40831

短路点处的基准电流为：IBSB3UB5003115 5003115短路点的起始次暂态电流有名值为：Ik短路点的冲击电流为：ich4.4083111.0658kA

2KchIk21.811.065828.169kA

2牵引变压器低压侧（27.5kV）发生三相接地短路时，d2： ○

短路电路图如下：

E1XG1I1XL2XTd1E2XG2I2XL3Ik- 11 -

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由于RTXT,所以RT可以忽略，短路后在计算时Rm,Xm也可以忽略不计，所以： 变压器电抗标幺值：

*XTUd%100SB10.5500S10031.51.66667 N线路电抗标幺值同上，没变 电压标幺值为：E***E1XL3E2XL2XL2XL31

线路L2和线路L3的并联标幺值为：XL2//XL30.22684

*1短路点的起始次暂态电流标幺值为：Ik1.666670.226840.5281

短路点处的基准电流为：IBSB3UB500327.5 短路点的起始次暂态电流有名值为：Ik500327.50.52815.5436kA

短路点的冲击电流为：ich2KchIk21.75.543613.328kA 310kV侧发生三相接地短路时的短路电流，d3： ○

短路电路图如下：

6.5变压器标幺值为：XT'XTXT11.66667100 500217.91667*短路点的起始次暂态电流标幺值为：Ik17.9166710.226840.05512

E1XG1I1XL21XT’dE2XG2I2***XL3Ik短路点处的基准电流为：IBSB3UB500310.5

短路点的起始次暂态电流有名值为：Ik500310.50.055121.5154kA

短路点的冲击电流为：ich2KchIk21.551.51543.323kA 计算结果： 电压等级 110kV 27.5kV - 12 -

10kV 供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 Ik (kA) ich (kA)

11.0658 28.169 5.5436 13.328 1.5154 3.323 第7节 开关设备选型及稳定性校验

根据以上计算结果，进行110kV，27.5kV，10kV侧所有短路器以及隔离开关的选型和动稳定、热稳定校验。

开关电器的选择与校验按表8-1

开关电器的选择与校验 表8-1

选择项目 额定电压 额定电流 开断电流 校验项目 动稳定 热稳定 断路器 隔离开关 负荷开关 熔断器 Ue≧Ug Ue≧Ug Ue≧Ug Ue≧Ug Ie≧Igmax Ie≧Igmax Ie≧Igmax Ie≧Igmax Iek≧Iz —— idw≧ich idw≧ich idw≧ich —— It2t≧Iz2tjx It2t≧Iz2tjx It2t≧Iz2tjx —— Iek≧Iz Iek≧Iz 其中：Ue，Ie，Iek—分别为开关电器的额定电压，额定电流和额定开断电流；

Ug，Igmax，Iz—分别为开关电器工作点的线路额定电压，最大负荷电流和三相短路电流稳

态值；

idw， It，t—分别为开关电器的动稳定电流峰值，热稳定电流及试验时间； tjx—假想时间，tjxtjtdl0.05 （S）； tj—继电保护整定时间 （S）； tdl—断路器动作时间 （S）；

0.05—考虑短路电流非周期分量热影响的等效时间。

对于开断电路中负荷电流和短路电流的高压断路器，首先应按使用环境、负荷种类及使用技术条件选择断路器的类型和型号，及户外或户内，以及灭弧介质的种类。对10:220kV三相系统中，广泛采用少油式或者SF6断路器，交流牵引负荷侧由于故障跳闸频繁，从减少运行维修工作量考虑，较普遍采用真空断路器或者SF6断路器。

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7.1在110KV侧

牵引主变压器高压侧（110kV）我们选择的是户外少油断路器。型号选择如下： 工作点的线路额定电压为：Ug110kV,三相短路电流稳态值为：Iz11.0658kA 最大负荷电流为：Igmax1.3150003110102.348A

根据上面数据和表6—1的条件，以及附录可选择的断路器型号为：SW6110/1200 校验断路器的动稳定性：

短路器的动稳定电流峰值idw41kA，所以idw41kA13.328kA 满足要求 校验断路器的热稳定性：

断路器的热稳定电流It15.8kA，断路器的试验时间t=4s 假想时间tjxtjtd0.051.51.560.053.11s

It2t998.56,Iz2tjx380.83,所以It2tIz2tjx，满足要求

7.2在27.5KV侧

牵引主变压器低压侧（27.5kV）我们选择的是户外少油断路器。型号选择如下： 工作点的线路额定电压为：Ug27.5kV,三相短路电流稳态值为：Iz5.5436kA 最大负荷电流为：Igmax1.315000327.5409.39A

根据上面数据和表6—1的条件，以及附录可选择的断路器型号为：SW6110/1200 校验断路器的动稳定性：

短路器的动稳定电流峰值idw41kA，所以idw41kA13.328kA 满足要求 校验断路器的热稳定性：

断路器的热稳定电流It15.8kA，断路器的试验时间t=4s 假想时间tjxtjtd0.0511.060.052.11s

It2t998.56,Iz2tjx.843,所以It2tIz2tjx，满足要求

7.3在电力变压器高压侧

电力变压器高压侧我们选择的是户内真空断路器。型号选择如下：

工作点的线路额定电压为：Ug27.5kV,三相短路电流稳态值为：Iz5.5436kA 最大负荷电流为：Igmax1.32000327.513.A

根据上面数据和表6—1的条件，以及附录可选择的断路器型号为：ZN27.5

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校验断路器的动稳定性：

短路器的动稳定电流峰值idw25kA，所以idw25kA13.328kA 满足要求 校验断路器的热稳定性：

断路器的热稳定电流It10kA，断路器的试验时间t=4s 假想时间tjxtjtd0.050.50.560.051.11s

It2t400,Iz2tjx34.112,所以It2tIz2tjx，满足要求

7.4在电力变压器低压侧

电力变压器低压侧我们选择的是户内真空断路器。型号选择如下：

工作点的线路额定电压为：Ug10kV,三相短路电流稳态值为：Iz1.5154kA 最大负荷电流为：Igmax1.32000310150.111A

根据上面数据和表6—1的条件，以及附录可选择的断路器型号为：ZN27.5 校验断路器的动稳定性：

短路器的动稳定电流峰值idw25kA，所以idw25kA3.323kA 满足要求 校验断路器的热稳定性：

断路器的热稳定电流It10kA，断路器的试验时间t=4s 假想时间tjxtjtd0.050.20.260.050.51s

It2t400,Iz2tjx1.172,所以It2tIz2tjx，满足要求

第8节 室内外母线选型及校验

配电装置中的汇流母线按工作条件可分为室内和室外，对于室外安装的母线受自然条件的影响较大，且室外配电装置的跨距大，要求由足够的机械强度，但室外母线的散热条件较室内要好。各种母线都要求有良好的导电性，以减少电能损耗。我国主要采用的是铝制、铝合金及钢铝导线材料。考虑施工安装的条件，室外配电装置一般采用圆形铝绞线或钢芯铝绞线的软母线，室内采用矩形截面的硬母线，因这种截面的母线在交流电下的集肤效应较小，散热较好，施工安装方便。这次母线选择的基本数据见下：

室外母线

110kV进线侧、进入高压室的27.5kV进线侧、从高压室出来的27.5kV馈线侧、10kV馈线侧的母线均为软母线。

室内母线

高压室内27.5kV硬母线长度l＝2000mm； 相间距a＝600mm 高压室内 10kV 硬母线长度l＝1200mm； 相间距a＝250mm

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软母线进行选型、热稳定校验。硬母线进行选型、热稳定及动稳定校验。

表7－1

导线名称 选择 按导线长期发热允许电流选择 母线及短导线 普通导线

√ ―― 按经济电流密度选择 ―― √ √ ―― √ √ 动稳定 校验 热稳定

8.1 室外母线选型及校验

1室外○

110kV进线侧为软母线。母线最大工作电流按变压器过载1.3倍考虑，由前面计算知：

Igmax102.348A

根据IxuIgmax，可知选择LGJ50的钢芯铝绞线满足要求。 校验母线热稳定性：

SSminIzCtjxkf，

其中C—热稳定系数取为99

kf—肌肤效应系数，取1

2则根据前面的Iz11.0658kA,tjx3.11s,可得Smin197.11mm，不满足要求

所以选择LGJ210钢芯铝绞线 2室外○

27.5kV进线侧为软母线。母线最大工作电流按变压器过载1.3倍考虑，由前面计算知：

Igmax409.39A

根据IxuIgmax，可知选择LGJ400钢芯铝绞线满足要求。 校验母线热稳定性：

SSminIzCtjxkf，

2则根据前面的Iz5.5436kA,tjx2.11s,可得Smin81.34mm，满足要求

3从高压室出来的27.5馈线侧母线。 ○

选择的型号也是LGJ400钢芯铝绞线

4从高压室出来的10kV馈线侧母线。母线最大工作电流按变压器过载1.3倍考虑，由前面计算知：○

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Igmax150.111A

根据IxuIgmax，可知选择LGJ25钢芯铝绞线满足要求。 校验母线热稳定性：

SSminIzCtjxkf，

2则根据前面的Iz1.5154kA,tjx0.51s,可得Smin10.93mm，满足要求

8.2 室内母线的选型和校验

1室内○

27.5kV硬母线。母线最大工作电流按变压器过载1.3倍考虑，由前面计算知：

Igmax859.727A

根据IxuIgmax，可知选择LMY606的垂直平放置的矩形铝母线满足要求。 校验母线热稳定性：

SSminIzCtjxkf，

2则根据前面的Iz5.5436kA,tjx2.11s,可得Smin81.34mm，满足要求

校验母线动稳定性：

母线的允许应力为：yx=6910Pa 最大冲击力为： Fchmax1.73kxich式中 Kx－导体形状修正系数，约为1； ich－三相短路冲击电流； l－平行母线长度（mm）； a－母线间距(mm)。

所以最大冲击应力为：Fchmax102.436N 最大冲击应力为：chmax式中

h－硬母线截面宽边长度(mm)。

所以最大冲击应力为：chmax56.910Payx

2室内10kV硬母线。母线最大工作电流按变压器过载1.3倍考虑，由前面计算知：Igmax150.111A ○

根据IxuIgmax，可知选择LMY153的垂直平放置的矩形铝母线满足要求。 校验母线热稳定性：

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62

62l107(N) aMFchmaxl/1056.9106Payx 2Wbh／6供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》

SSminIzCtjxkf，

2则根据前面的Iz1.5154kA,tjx0.51s,可得Smin10.93mm，满足要求

校验母线动稳定性：

母线的允许应力为：yx=69106Pa 最大冲击力为： Fchmax1.73kxich所以最大冲击应力为：Fchmax9.169N 最大冲击应力为：chmax2l107(N) aMFchmaxl/1048.9106Payx 2Wbh／66所以最大冲击应力为：chmax56.910Payx 满足要求 室内外母线选择如下：

表7-2

电压等级 室外 室内

110kV LGJ210钢芯铝绞线 27.5kV LGJ400钢芯铝导线 LMY—606垂直放的硬铝母线 10kV LGJ25钢芯铝导线 LMY—153垂直放的硬铝母线 第9节 支持绝缘子和穿墙套管

支持绝缘子和穿墙套管在配电装置中用以固定母线和导体，并使导体与地或处在其他电位下的设备绝缘，其选择依据如表10-1。

支持绝缘子和穿墙套管选择与校验 表10－1

电压 支持绝缘子 穿墙套管 Ue≥Ug Ue≥Ug 选择 电流 — Ie≥Igmax 2校验 热稳定 — Itt≥IZtjx 2动稳定 0．6Fyx≥Fjs 0．6Fyx≥Fjs 式中 Fyx－拉弯允许作用力，查产品手册； Fjs－计算作用力； 0．6－安全系数。

在三相短路电流下，中间相母线承受的机械应力最大。

若绝缘子间跨距和绝缘子管间跨距分别为L和l1，则左端绝缘子和穿墙套管受力分别为：

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1l2Fmax11.73ich107(N)

2alFmax3Fmax11

L12 Fmax21.73ich(l1L)107(N)

2a9.1 支持绝缘子选型及校验

① 110kV侧母线支持绝缘子选型及校验

取L=1m，a=1m, 则Fmax122.81N 校验：0.63000Fmax1

根据教材附表11.1，选择则ZS—110/3型号支持绝缘子。 ② 27.5kV侧母线支持绝缘子选型及校验

取L=2m，a=40cm, 则Fmax146.87N 校验：0.64000Fmax1

根据教材附表11.1，选择则ZS—35/4型号支持绝缘子。 ③ 10kV馈线母线支持绝缘子选型及校验

取L=1.2m，a=25cm, 则Fmax110.55N 校验：0.65000Fmax1

根据教材附表11.1，选择则ZS—10/5型号支持绝缘子。

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9.2 穿墙套管选型及校验

① 27.5kV进线侧穿墙套管选型及校验

∵母线Ig.max1.3720936A，选择CWLB—35/1000穿墙绝缘陶瓷套管 动稳定性校验：

Fmax46.87N，查教材附表11.1，可知Fyx7.5kN，故0.6FyxFmax，满足动稳定性校验。

热稳定性校验：

It18kA,t10s，Iz5.24kA,tjx2.11s IttIztjx，满足要求。

∴选择CWLB—35/1000穿墙绝缘陶瓷套管。 ② 27.5kV出线侧穿墙套管选型及校验

同理，27.5kV出线侧选择CLB—35/1000型号的穿墙套管。 ③ 10kV侧穿墙套管选型及校验

22 最大长期工作电流按变压器过载1.3倍考虑，Ig.max1.310501365A 初步选择CLB—10/250型号套管 动稳定性校验：

Fmax4.6N，查教材附表11.1，可知Fyx7.5kN，故0.6FyxFmax，满足动稳定性校验。

热稳定性校验：

It5.5kA,t5s，Iz2.3kA,tjx0.51s IttIztjx，满足要求。

∴选择CLB—10/250型户内铝导体穿墙套管。

22第10节 电压、电流互感器选型及校验

本设计完成110kV侧仪用电压、电流互感器选择与校验。

电流、电压互感器选择与校验 表11－1

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供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 电压 电流互感器 电压互感器 选择 电流 Ie≧Igmax W2≧W2e 2校验 热稳定 IZtjx≦（ktI1e）×1 2动稳定 U1e≧Ug 0.9Ug≦U1e≦1.1Ug 2kdwI1eich -- -- 式中 kt－电流互感器热稳定倍数； kdw－电流互感器动稳定倍数；

W2、W2e－分别为二次侧每相负荷（仪器、仪表）容量及电压互感器每相额定容量； Ug－工作点线路额定电压。

10.1 110kV侧电压互感器选型及校验

假设二次负荷为：一个馈线上共有一个三相有功瓦时计，一个无功电度表，一个电压表测母线电压，一个绝缘监视装置。

电压互感器二次负荷统计表如下表11-2：

电压互感器二次负荷统计表 表11-2

仪表电仪表名压线圈称 数 有功瓦1 时计 无功电1 度表 电压表 总计 1 1 4.5 4.5 1 0 4.5 5. — 2.78 — 1.14 — 2.78 1.5 1.5 0.38 0.925 0.57 1.3875 0.57 1.3875 1 1.5 1.5 0.38 0.925 0.57 1.3875 0.57 1.3875 数 每个 总计 仪表总仪表所需功率 ab相 bc相 cos sin Pab Qab Pbc Qbc 2222WabPabQab6.29VA WbcPabQab3VA

cosabPab5.0.7 ab26.28 Wab6.29Pbc1.140.41 ab65.79 Wbc2.78cosbc接线为Y/Y—V接线方式的互感器各相负荷计算式得：

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PaWabcos(ab30)3.62W 3Wabsin(ab30)0.24VA 3Qa计入每相绝缘监视接有电压表的负荷P=4.5W，Q=0，则a相负荷：

2W2a(Pa2)(Qa)8.12VA

Pa1Wcos(30)Wcos(30)3.42W ababbcbc31Wabsin(ab30)Wbcsin(bc30)4.03VA 3Qa计入接于相电压的绝缘监视用电压表，则b相负荷为：

W2b(Pb2)(Qb2)8.VA

故选择JCC—110型号电压互感器，容量满足要求。

10.2 110kV侧电流互感器选型及校验

最大长期工作电流Ig.max1.315000177.27A 110根据已知数据，可选用LCWD—110—D/A型电流互感器，电流比为400/5，有两个铁芯，其中准确度1级的供仪表用，3级的供保护用。由资料知，两铁芯的对应额定容量为30VA，110VA，热稳定倍数kt75，电动力稳定倍数ku1.5，每相互感器二次负荷如下表11-3。

互感器二次负荷表 表11-3

二次负荷 仪表名称 A相 电流表（ITI—A型） 有功功率表（IDI—W）型 有功瓦时计（DSI） 总计 — 1.45 0.5 1.05 B相 3.0 — — 3.0 C相 — 1.45 0.5 1.05 由最大一相（B相）负载为依据，取W2W2e30VA，由公式

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Rd2W2eI2e(Z1Ri)2I2e得导线电阻RW2e30.10.98。 52铜导线0.018mm/m，Ll，则其截面积S2lRd1.42mm2。

因此，选择截面积为2.5mm2的铜导线，可满足要求。

222热稳定性校验： (I1ekt)t(0.475)1900kAs

计算短路热效应tjx1.51.560.053.11s Iz9.7kA 故 Iztjx30.17kAs

22(I1ekt)2tIz2tjx ，满足热稳定性校验。

动稳定性校验： ku2I1e16520.493.34kAich13.90kA 校验作用于互感器绝缘瓷瓶帽上的机械应力： 取a=1m,l=1m,则F1l21.73ich10716.7N 2a满足动稳定性校验，说明互感器对机械力的作用是稳定的。 因此，选择LCWD—110—D11型两贴心互感器能满足要求。

第11节 防雷接地设计

发电厂，变电所遭受雷害一般来自两个方面：一方面是雷直击发电厂、变电所；另一方面是雷击输电线路后产生的雷电波沿该导线侵入变电所、发电厂。

11.1 防雷设计

防雷的主要措施是在变电所内安装合适避雷器以电气设备上的过电压峰值，同时设置进线保护段以雷电流幅值和降低侵入波的陡度。

本课程设计中在110kV侧，27.5kV侧，10kV侧分别装设Y10W5—110/295型号，Y10W5—42/40型号和Y5W5—12.7/44型号的氧化锌避雷器。

11.2 接地设计

除利用自然接地极以外，根据保护接地和工作接地要求敷设一个统一接地网，然后再避雷针和避雷器安装处增加3—5根集中接地极以满足防雷接地要求。

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第12节 总结与体会

首先，我要感谢学院的老师能够给我们安排这样的课程设计，我觉得这是非常有意义和必要的。理论虽高于实践却是来自于实践，知识只有在用于实践之后才又意义，也只有在实践中我们才会发现问题、解决问题，也才会更深的理解和记忆所学，才会更好的提高自己，弥补所学不足。这次通过对牵引变电所主接线的设计，实在是让我受益匪浅，此次课程设计之后，我对供变电的一般设计原则、方法有了更进一步的认识，分析问题、解决问题的能力又有了进一步的提高，这对我今后的学习和发展都有一定的帮助。

然后，通过课程设计锻炼了我的逻辑思维能力和材料组织能力，同时也使我认识和熟练了一些常用的软件，如画图软件，Office软件，以及AutoCAD软件等。

最后，通过课程设计使我认识到由于所学知识的局限性以及缺乏经验，我的设计可能不够合理，也不够完善。因此，我需要在今后的学习中不断的积累知识，使自己有所进步。由于水平有限，难免会有错误，还望老师批评指正。

我的设计可能不够合理，也不够完善，同时由于水平有限，其中会有错误，希望老师批评指正。

参考文献

[1]贺威俊等 编著.《电力牵引供变电技术 》西南交通大学出版社，1998 [2]贺威俊、简克良 主编.《电气化铁道供变电工程》 中国铁道出版社，1980 [3]娄和恭等 合编.《发电厂变电所电气部分》 水利电力出版社，1987 [4]李群湛 贺建闽 编著. 《牵引供电系统分析》 西南交通大学出版社，2007 [5]曹建猷 著. 《电气化铁道供电系统》 中国铁道出版社，1983

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附录

三相双绕组牵引变压器主要技术数据

设备型号 SF1－10000／110 SF1－15000／110 SF1－20000／110 SF1－31500／110 SFY－40000／110 SF7－20000／110 额定容量（kVA） 额定电 压（kV） 高压 低压 10000 110 27．5 52．5 210 16．5 59 10．5 15000 110 27．5 78．8 315 22．5 80 10．5 20000 110 27．5 105 420 27．5 104 10．5 31500 110 27．5 165 660 38．5 148 10．5 40000 110 27．5 270 840 38 180 10．5 20000 110 27．5 105 420 25 115 10．5 额定电 流（A） 高压 低压 损耗 （kV） 空载 短路 阻抗电压（％） 空载电流（％） 连接组别 冷却方式 2．5 YN，d11 ONAF 2 YN，d11 ONAF 2 YN，d11 ONAF 2 YN，d11 ONAF 2．1 YN，d11 ONAF 2 YN，d11 ONAF 三相双绕组电力变压器主要技术数据 表15－2

额定容量（kVA） 高压（kV） 电压组合 高压分接范围 低压（kV） 连接组号 空载损耗 负载损耗 空载电流 阻抗电压（kW） （kW） （％） （％） 100 200 315 400 500 630 800 Y，d11 0．37 0．55 0．76 0．92 1．08 1．30 1．54 - 25 -

2．25 3．70 5．30 6．40 7．70 9．20 11．00 2．6 2．2 2．0 1．9 1．9 1．8 1．5 供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 1000 1250 1600 2000 2500 27．5 5％ 6．3， 10．5 1．80 2．20 2．65 3．40 4．00 13．50 16．30 19．50 19．80 23．00 1．4 1．3 1．2 1．1 1．1 6．5 测量用电压互感器标准准确级及最大误差允许值 表15－3

准确级 0．1 0．2 0．5 1 3

电压范围（％） 负荷范围（％） （80~120）％×U1e （25~100）％×S1e 最大允许误差 电压误差（％） 相位差（分） 0．1 0．2 0．5 1．0 3．0 5 10 20 40 － 保护用电压互感器标准准确级及最大误差允许值 表15－4 准确级 3P 5P

电压范围 中性点有效接地 中性点非有效接地 负荷范围 （25~100）％×S1e （5~150）％（5~190）％×U1e ×U1e 最大允许误差 电压误差（％） 相位差（分） 3．0 120 6．0 240 JDJ2－27.5户外型电压互感器主要技术数据 表15－5

原边额定电压（kV） 额定容量（VA） 0．5级 1级 3级 最大容量（VA） 连接 组别 试验电压（kV） tgδ 一次对二次及地 二次对地 27．5 150 250 1000 1000 I，I0 95 2 2％

JD－63户外型电压互感器主要技术数据 表15－6 额定最高工准确级电压作电压及额定比（V） （kV） 输出容极限输负荷功连接 出容量率因数 组别 （VA） 工频耐受电压 （kV） 一次对二次及地 140 （1min） 量（VA） 55000／100 60 0． 5级 200VA 1500（cos为0.8~1） 0.8（滞后） I，I0 二次对地 2（1min） tgδ ≯2％

JCC1户外型电压互感器主要技术数据 表15－7 型式 适用海拔 地区 （m） 环境温度（C） o额定电压（kV） 一次 基本二次 辅助二次 - 26 -

额定容量（VA） 最大容量VA 1级 3级 供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 JCC1－110 JCC1－110TH JCC1－110GY 一般 地区 湿热 地区 高原 地区 ≦1000 ≦1000 ≦3000 －30~+40 0~+40 100 0．1 ／100 ／3 ／3 ／3 110 500 1000 2000 －30~+40

JCC2户外型电压互感器主要技术数据 表15－8

额定电压比 （kV） 准确级与额定输出（VA）（cosФ＝0。8滞后） 最大 连接输出 组别 （VA） 允许过电压 设备油重重量 （kg） （kg） 110／3 ：0.1／3 ：0.1 1级 500 3级 1000 1．15Ue 1．5Ue I，I0，长期可持 2000 I0 运行 续30s 350 75

JCC6－110、JCC6－110GYW2户外型电压互感器主要技术数据 表15－9 额定电压比 （kV） 准确级与额定输出（VA） （cosФ＝0。8滞后） 0．2级 0．5级 1级 3P级 极限 输出 （VA） 工频耐压 （kV） 一次对二次及地 tgδ 110／3 3 二次对地 ：0.1／：0.1 150

300 500 500 2000 5 1min 2 1min ≯2％ 测量用电流互感器标准准确级及最大误差允许值 表15－10

准确度 负荷 范围 （％） 在下列额定电流百分数时的电流误差（％） 在下列额定电流百分数时的相位差（+-分） 5 0.4 0.75 1.5 3.0 - 20 50 100 120 0.1 0.2 0.5 1.0 - 5 20 8 15 45 90 － 50 － － － － － 100 120 5 10 30 60 － 5 10 30 60 － 0．1 0．2 0．5 1 3 （25~100）%×S2e （25~0.2 - 0.35 - 0.75 - 1.5 - - 3.0 0.1 15 0.2 30 0.5 90 1.0 180 3.0 － - 27 -

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100）%×S2e - - 3.0 - 3.0 － － － － － 保护用电流互感器标准准确级及最大误差允许值 表15－11 准确级 5P 10P 电流误差（％） 1 3 相位差（分） 60 － 在额定一次电流下 复合误差（％） 在额定一次电流下 5 10

LCWB6－110型电流互感器主要技术数据 表15－12 额定工作一次电压电流（kV） （A） 额定额定 二次 二次绕电流极性 组排列 （A） 额定输出 额定电流比为2*50~2*1000/5A 额定电流比为2*50~2*1000/5A 负荷功率因数 10P级下的额定准确限值系数 室温下电压10kV时安装点最大海度 的tgδ 拔高 11032×50 2×75 2×100 2×150 2×200 2×300 5（或）1 10P／减10P／极10P／性 0.5 0．50．5级和1级和1级时级时为为50VA 30VA 0．8滞后 15 ≯0.8% ≯1000(m) 2*400 2*600 2*750 2*1000

LCWD2－110型电流互感器主要技术数据 表15－13 额定一次电流（A） 2×50 2×75 2×100 2×150 2×200 2×300 2×400 2×600 额定二次电流（A） 5 额定负荷及准确 20C、10kV下的tgδ o油重（kg） 总重（kg） 80 350 级次 0．5／B／B级下均为50VA（2Ω）（cosФ＝0.8滞后） ≯2% - 28 -

供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》

LCWD1－35型电流互感器主要技术数据 表15－14 额定一次电流（A） 5，10 15，20 30，40 50，75 100，150 200，300 400，600 800，1000 1200，1500 额定二次电流（A） 5 二次绕组组合 0．5／B 额定二次负荷（cos20C、10kV下的 tgδ oФ＝0.8滞后） 每个二次绕组均为50VA（2Ω） ≯2%

LJW1－10型电流互感器主要技术数据 表15－15 额定一次电压（kV） 额定一次额定二次额定二次电流（A） 电流（A） 负荷（VA） 准确 级次 误差限值 一次电流与额定一次电流之比值 比差 （角差 （ 重量 （kg） ％） 分） 60 50 40 10 40，50 75，100 150，200 300，400 5 15 0．5级 10 20 100~200 1．0 0．75 0．5 约38

SW3与SW6型110kV户外交流少油断路器主要技术数据 表15－16 型号 额定电压（kV） 最高工作电压（kV） 额定工作电流（A） 额定开断电流（kV） 短路关合电流（kA） 动稳定电流（kA） 4s热稳定电流（kA） 自动重合闸无电流间隔时间 金属短接时间（s） 固有分闸时间 （S） 合闸时间（s） 全开断时间（s） SW3－110G SW3－110G（G） SW6－110／1200 SW6－110／1250 SW6－110I／1500 SW6－110I／1600 110 126 1200 110 126 1200 110 126 1200 110 126 1150 110 126 1500 110 126 1600 15．8 15．8 15．8 41 16 41 41 41 80 80 15．8 0．5 15．8 0．5 0．07 0．43 0．07 0．43 0．07 15．8 0．04 0．2 3 0．1 0．16 05 0．2 0．1 0．0．06 31．5 80 31．5 80 31．5 0．04 0．2 3 0．1 0．31．5 05 0．2 0．1 0．

27．5kV、55kV真空断路器主要技术数据 表15－17

参数名称 ZN－27.5 产品型号 VBR2－60525BA - 29 -

VBR2－60525BB 供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 使用场合 额定电压（kV） 主回路额定工频耐压（kV） 户内 27．5 户外 55 一 户外 55／27.5 140／80 额定电流（A） 额定开断电流（kA） 额定开断次数（次） 动稳定电流（kA） 热稳定电流（kA） 固有分闸时间（s） 合闸时间（s） 机械寿命（次） 操作机构型号 600，1000 ≮3；≮10 ≮63；≮15 25 4s以下为10 0．03 0．2 6000 电磁式CD2－40GIV 1250 25 63 3s以下为25 0．06 0．12 10000 弹簧式 1250 25 63 3s以下为25 0．06 0．12 10000 弹簧式

常用高压隔离开关主要技术数据 表15－18 型号 GW4-27.5DT GW4-35DT GW4-35D DW GW4-110D DW GN2-10 额定电流压（kV） 电压（kV） （A） 额定电最高工作4s热稳定电流（kA） 动稳定电流（kA） 配用的操作机 CS-11型手动机构或CZ型直流电动机构 CS8－6型手动机构 CS14G型手动机构或CJ5、CJ6型电动机构 CS6－2T型手动机构 27.5 35 35 40.5 630 1250 630 1250 630 1250 2000 20 31.5 20 31.5 20 31.5 40 20 31.5 40 40 51 70 50 80 50 80 50 80 100 50 80 100 80 85 100 110 126 630 1250 2000 10 11.5 1000 2000 3000

常用氧化锌避雷器主要技术数据 表15－19

型号 系统标称电压（kV） 额定电持续电1mA工频8／20us雷电冲击波残压（峰值）最大值（kV） 流通容量（kA） 尺寸 压（kV） 压（kV） 参考电压峰值（kV） 标称放电电流5kA 标称放电2ms方8／20us（mm） 电流10kA 波18次 冲击波18次 Y5W5－12.7／44 Y10W5－42／140 Y10W5－84／260 Y10W5－10（三相） 12．7 42 84 100 7．3 30 60 73 18 60 120 144 44 128 240 275 - 30 -

140 260 295 0．4 0．4 0．4 0．4 10 10 10 10 430 1143 2035 2035 27．5（单相） 55（两相） 110（三供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》 100／295 相）

常用抗雷圈主要技术数据 表15－20 型号 KLQ－600A KLQ－1000A 对地绝缘等级（kV） 35 35 工作电流（A） 600 1000 电感值（mH） 1 1

常用支柱绝缘子主要技术数据 表15－21

型号 伞数 额定电压（kV） 工频耐受电压（kV）全波冲击有效值 干 ZS－35／400 ZS－35／800 ZS－60／800 ZSW－35／400 抗弯强度（kN.m） 抗扭强度（kN.m） 泄漏距重量耐受电压（kV） 离（mm） （kg） 湿 85 7 35 110 195 3．92 0．98 625 11．2 6 35 110 85 195 7．84 1．47 625 18．5 10 60 180 140 335 7．84 1．47 1200 45 8 35 110 85 195 3．92 0．98 920 15

常用穿墙套管主要技术数据 表15－22 型号 CWL－35／400 CWL－35／600 CWL－35／1000 CWL－10／600 额定电压（kV） 额定电流（A） 抗弯负荷（kN） 总长（mm） 重量（kg） 35 35 35 10 400 600 1000 600 3．92 3．92 3．92 3．92 980 1020 980 530 31．2 31．6 33 5 氧化锌避雷器

Y5W-42/144T(W) Y5W-60/144T(W) Y5W-100/260T(W) 以上氧化锌避雷器均配置 JS-9 动作计数器

Y5W-12.7/50 Y5W5-55/140 Y5W5-42/122 Y5W5-56/162 Y10W5-108/268 以上氧化锌避雷器均配置 JS-8 动作计数器

户内隔离开关

GN8-10T/200(三极) GN2-35T/200(单极) GN2-35T/600(双极) GN2-35T/630(单极) GN2-35T/1250(单极) GN2-27.5/400(单极) 以上户内隔离开关配 CS6-2T 操作机构

GN2-27.5/800(单极) 配 CJ-11 电动操作机构 户外隔离开关

GW4-27.5/600(单极) 配 CJ-11 电动操作机构 GW4-27.5/1250(单极) 配 CJ-6 电动操作机构

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供变电技术课程设计报告——《某牵引变电所供变电工程设计》

GW4-35/630(单极) 配 CS11G 操作机构(手动) GW4-110/600(三极) 配 CS14G 操作机构(手动) GW4-110/600(三极) 配 CJ-1 电动操作机构

真空断路器

ZN-10/300 ZN-10/1000

ZN-27.5/630 ZN-27.5/600 配电磁操作机构 ZN-27.5/800 配电磁操作机构 ZN-27.5/1250 配弹簧操作机构

少油断路器

SW4-110/1250 配 CT6-XG 弹簧操作机构 (或液压操作机构 CY3)

电压互感器

JDJ2-27.5 27.5/0.1kV JCC6-110GYW2 110/0.1/0.1kV

电流互压器

LZBJ-27.5 50/5A 0.5/10P2 LZBJ-27.5 75/5A 0.5/10P2 LZBJ-27.5 100/5A 0.5/10P2 LZBJ-27.5 400/5A/10P2

LZBJ-27.5 600/5AP2 LZBJ-27.5 800/5A 0.5/10P2 LZBJ-27.5 1000/5A 0.5/10P2 LWJ1-10 100/5A 0.5 LMZJ1-0.5 800/5A 1.0 LMZJ1-0.5 200/5A 1.0 LWJ1-10 150.5A 1.0 LMZJ1-0.5 400/5A

LMZJ1-0.5 600/5A LCWB6-110GYW2 2×50/5A B/B/B 0.2

电力变压器

S7-50KVA 105%/0.4kV (连接组 Y,yn0) S7-500KVA 27.55%/10kV (连接组 D,y1) S7-50KVA 27.55%/0.4kV (连接组 Y,yn0)

牵引变压器

SF7-25MVA/110GY+/2×2.5%/27.5kV (连接组 YN,d11) SF7-31.5MVA/GY110+/2×2.5%/27.5kV (连接组 YN,d11) 三相双绕组牵引变压器主要技术数据

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