30th燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计毕业设计

摘 要

我国大气环境污染以煤烟型为主，其中颗粒污染物及SO2两种主要污染物对自然生态环境和人类都造成了很大的危害，由此形成的颗粒物污染和酸雨污染已成为制约我国经济和社会可持续发展的一个重要因素。因此，探索开发燃煤锅炉烟气的除尘脱硫工艺，使烟气中污染物的浓度达到国家烟气排放标准，减少污染物的排放，有效控制燃煤烟气污染对改善我国大气质量、减少酸雨和SO2危害具有十分重要的意义。

本设计首先探讨研究了当今国内外主要的烟气除尘脱硫技术，通过对比各种除尘脱硫技术的优缺点，针对30t/h燃煤蒸汽锅炉的烟气排放量、烟尘含量及硫含量，依据国家要求和技术现状选择了适合本设计30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气的除尘脱硫方案，拟选用两级除尘系统，一级为旋风除尘，二级为电除尘，同时采用氧化镁脱硫工艺。

其次，本设计将对旋风除尘器、电除尘器、脱硫塔、烟囱尺寸、管道等主要设备进行尺寸计算和设备选型，旋风除尘器拟选用型，静电除尘器拟选用CDPK—45/3型，引风机拟选用G4-73-12D型，电动机拟选用Y315M2-4型两台。最后根据设计设备参数绘制设备外形尺寸图和总体工艺流程图。

关键词：燃煤烟气，旋风除尘，静电除尘，氧化镁脱硫，管道计算

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上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

Design of Flue Gas Dusting and Desulfurization System of

30t/h Coal Fired Steam Boiler

ABSTRACT

China's air pollution is mainly fuliginous. SO2 and particulate pollutants are two major pollutants causing great harm to the natural environment and humans. Particle pollution and acid rain pollution formed have affected China's economic and social sustainability. Therefore, coal-fired boiler flue gas dust removal and desulfurization process is developed to make the concentration of pollutants in flue gas reach the national standard and then reduce pollutants emission. Controlling the coal-smoke pollution effectively is of great significance to improve air quality, i.e., to reduce acid rain and SO2 harm in our country.

Firstly, this paper introduces the main domestic and foreign flue gas desulphurization and dust removal technology. Select a boiler flue gas desulfurization and dust removal system which is suitable for 30t/h coal fired steam boiler by comparing the advantages and disadvantages of various desulphurization and dust removal technologies. The dusting and desulfurization system can make the flue gas emissions, dust content, sulfur content in the flue gas comply with national requirements and technical status. This work selects two dust collectors with the cyclone as the first one and the electrostatic precipitator as the second one integrated with magnesium oxide desulfurization process.

Secondly, this design will calculate the size and select the device type of the main devices of the system, such as cyclone, electrostatic precipitator, desulfurization tower, chimney and pipeline. This paper chooses CLP/B-27.5-X

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type cyclone, 45/3-CDPK type electrostatic precipitator, G4-73-12D type draft fan, and two Y315M2-4 type motors. At last, main equipments and process flow diagram are drawn based on all above.

Key words: coal fired flue gas, cyclone, electrostatic precipitator, magnesium desulfurization, pipeline calculation

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30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

梁嘉伟 011411213

1 绪论

在当今中国的工业发展形势下，煤炭作为中国应用最广泛的能源，依然在我国的能源系统中有着难以撼动的地位。而燃烧煤炭势必会产生对于大气造成污染的二氧化硫和各种颗粒物粉尘。在当今社会中，酸性沉降以及颗粒物已经成为污染大气的主要成分。酸性沉降造成的酸雨和细小粉尘造成的霾已经影响人们生活的重要污染。

酸性沉降会带来巨大的损害，比如使湖泊变为酸性，导致水生物死亡，改变土壤性质活化土壤重金属，抑制数目生长进而使森林消亡，同时威胁森林内生物的生存，使地面水变酸，地下重金属活化导致地下水重金属含量上升影响饮用水。

其次空气中的颗粒物，尤其是细颗粒物，例如PM在近年日益受到更强烈的关注。这些颗粒物的人为来源主要是燃料燃烧污染物的排放以及烟尘的排放。颗粒物所带来的危害最为明显的当数1952年的伦敦烟雾事件，仅在大雾持续的五天之中就有5000多人死亡，之后的两个月内又有约8000人相继死亡。而在2013年10月17日，世界卫生组织将PM认定为致癌物。因此如何有效得减少各类颗粒物的排放成为了当今社会发展的重要课题之一。

因此，随着我国的工业发展和环境保护需要，国家发布了《锅炉大气污染物排放标准》用以规范锅炉燃烧污染物的排放。我国燃煤工业锅炉占锅炉总量的85%，其污染物的排量也是巨大的，燃煤二氧化硫的排量占二氧化硫总排量的90%，同时我国燃煤锅炉的数量还在不断增加，这也意味着排量也会不断上升。因此给锅炉安装减少污染物排放的脱硫除尘系统是保护环境的必要手段也是达到国家标准的有效方法。

本设计主要针对30t/h燃煤蒸汽锅炉的烟气除尘脱硫系统进行设计，以保证其排放量满足国家排放标准。 1.1 脱硫技术发展现状

当今的脱硫技术种类繁多，按照燃烧过程可分类为燃烧前脱硫（即选煤、微生物脱硫等），燃烧中脱硫（即固硫），燃烧后脱硫（即烟气脱硫）[1]这三类。

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1.1.1 燃烧前脱硫

燃烧前脱硫是对原煤进行脱硫处理，通过物理或者化学方法对煤炭进行净化以达到去除硫和灰分的目的。

我国广泛使用的物理方法-选煤技术包括重力选煤和浮游选煤，重力选煤包括淘汰选煤和重介质选煤[2]。此种方法主要是利用煤的构成物质与煤炭中其他物质之间比重的不同将其分离。浮选法则主要通过表面润湿性的差别来分离脱硫。这类物理方法尽管工艺简单，投资少成本低，脱硫能力却并不好尤其难以脱除有机硫。

化学方法主要针对有机硫，利用化学反应将煤炭中的硫转变为不同形态的硫而使之脱离。当前主要的方法有：碱水液法、硫酸铁氧化法、空气氧化法、二氧化氮氧化法、氯分解法等。值得指出的是还有一种通过细菌产生的酶使硫氧化成硫酸盐脱硫的生物化学方法，称之为微生物脱硫技术。 1.1.2 燃烧中脱硫

燃烧中脱硫技术即是指煤在炉内燃烧时，向炉内喷入脱硫剂，脱硫剂利用炉内温度进行煅烧，煅烧产物与煤燃烧所生成的SO2、SO3进行反应从而生成硫酸盐和亚硫酸盐以固体形式排出，达到脱硫的目的。当今常用的脱硫剂有石灰石、白云石等。

以石灰石为例主要的反应为： CaCO3→CaO+CO2 CaO+SO2→CaSO3 2CaSO3+O2→2CaSO4 2CaO+SO2+O2→CaSO4 1.1.3 燃烧后脱硫[3]

燃烧后脱硫，即烟气脱硫技术（FGD），是直接对排入大气中的烟气内的二氧化硫进行脱除的技术，也是当今工业行业大规模使用的，非常有效的脱硫方法，并且仍将长期作为燃煤电厂控制二氧化硫排放的主要方法。此种技术在国内研究和应用历史较长，技术较为成熟。而且该种技术直接针对排入大气的二氧化硫进行脱硫，脱硫效率达90%以上，是燃煤锅炉脱硫的首选。烟气脱硫的基本形式分为三类：湿法脱硫工艺、干法脱硫工艺以及半干法脱硫工艺。

① 湿法脱硫工艺[4]

所谓湿法脱硫工艺就是指用含有吸收剂的溶液或者浆液在湿状态下脱硫和处理产物，系统位于烟道的末端。它是气液反应，脱硫速度快，脱硫效率高且设备简单，

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适用于大型燃煤电站。但是这种方法存在的问题是湿法烟气脱硫存在严重腐蚀，投资大，运行维护费用高及会造成废水处理二次污染等问题。尽管如此，湿法脱硫工艺仍然是世界上应用最多的脱硫技术，湿法脱硫不仅脱硫效率明显高于干法和半干法，而且针对我国煤炭种类繁多，含硫量差别大的情况其适用面非常广泛。

湿法脱硫其本身由于使用的吸收剂的不同还分为多种不同的工艺，他们主要是：石灰石/石灰-石膏法、氨法、海水法、双碱法、氧化镁法和柠檬酸钠法等，下面将主要介绍这些方法。

② 干法脱硫工艺[5]

干法烟气脱硫主要是指用干粉或者粒状吸收剂、吸附剂或催化剂（如Sorbacal SP和Sorbacal H90[6~8]）来处理二氧化硫烟气。此方法工艺简单，不需要处理污水，能耗低，净化后烟气温度高不用二次加热，利于烟囱排气的扩散，腐蚀性小。但是其脱硫效率较低且设备庞大，投资大同时占地面的也大，操作技术要求高不易控制。干法脱硫工艺主要有：喷雾干式烟气脱硫技术、粉煤灰干式烟气脱硫技术、电子束照射脱硫法技术。

③ 半干法脱硫工艺

半干法脱硫工艺结合了湿法和干法的优点，采用湿态吸收剂，在吸收过程中被烟气的热量干燥并与SO2反应产生干粉脱硫产物。这种方法工艺简单，反应物易于处理且无废水，但脱硫效率和脱硫剂利用率低。该种工艺主要有：旋转喷雾干燥法、循环流化床法、增湿灰循环法等。 1.2 除尘技术发展现状[9~10]

烟气中除了二氧化硫还有大量的烟（粉）尘，燃烧后的飞灰如果通过烟气排出会增加大气中的细颗粒物和可吸入颗粒物的数量。因此，在将烟气排出之前，还需要进行一个步骤—烟气除尘。所谓烟气除尘，是指把燃料及其他物质燃烧过程产生的烟尘，以及对固体物料破碎、筛分和输送等机械过程产生的烟尘，除尘就是把这些烟尘从烟气中分离出来并加以捕集、回收的过程

当今主要的除尘技术包括机械式除尘技术，静电除尘技术，过滤式除尘技术，湿式除尘技术等。 1.2.1 机械式除尘技术

机械式除尘技术是利用机械力，例如重力、惯性力和离心力来净化含尘气体的一种除尘方式，这类方法较为传统而且除尘效率并不高，因此往往作为预除尘器在烟气

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净化过程中使用。

① 重力除尘器

重力除尘器是一种较为古老的，简易的除尘方式。它的原理是突然降低气流流速和改变流向，较大颗粒的灰尘在重力和惯性力作用下与烟气分离，沉降到除尘器底部。这种除尘器的主要优点是价廉、易于维护；但是明显的缺点是它不能处理细微颗粒。

② 惯性除尘器

惯性除尘器（见图1.1）的工作原理是使含尘气体与挡板撞击或者急剧改变气流方向，利用惯性力分离烟气中较大颗粒的灰尘并进行捕集。这种除尘器也被称为惰性除尘器。由于运动气流中灰尘颗粒与气体具有不同的惯性力，含尘气体急转弯或者碰撞时，灰尘颗粒的运动轨迹将分离出来使得气体得以净化。其主要优点同样是价廉，易于维护，它还可以处理高温气体，主要缺点仍然是不能处理微粒。

图1.1 惯性除尘器

③ 离心式除尘器（旋风除尘器）

旋风除尘器（见图1.2）的工作原理是使含尘气流作旋转运动，借助离心力将灰尘颗粒从气流中分离出来并在器壁捕集，再借助重力作用使其落入灰斗。这类除尘器的优点主要是不占场地，可以处理高温气体，适合含尘浓度较高的气体。缺点是压力损失大，不适于湿尘、粘着性大、腐蚀性大。另外，由于铸铁除尘器难以处理高温烟气，所以可采用耐高温的陶瓷旋风子的高温旋风除尘技术[11]使高温烟气得到更好的除尘效果。

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图1.2 离心式除尘器

静电除尘技术

[12]

）

图1.3 气体电离和粉尘荷电示意图

在负极（放电极）上施加高压电使其电晕放电，气体电离，生成电子和离子吸附在粉尘上，在电场力作用下，粉尘分别向放电极和收尘极运动而沉积在电极上。粉尘积厚后，借助振打机构的振打使粉尘下落至灰斗[13]。静电除尘器主要优点是除尘效率高（可达到99%以上），可处理高温烟气（常规可处理<350°C的气体），维护费用低，可分类捕集不同粒径的粉尘。

现今的静电除尘技术的改进有旋转电极技术 [14]，通过物理或化学方法将微粒聚合成较大颗粒的聚并技术，其中通过荷电促使聚并的电聚并技术最为有效。以及通过使用高频高压电源替换传统可控硅相控电源[12]提高除尘效率和经济性的技术。

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过滤式除尘技术

[15]

过滤式除尘技术主是指使含尘气体通过多孔滤料，把气体中的颗粒留下使气体得到净化的技术。该技术应用最广，最典型的就是袋式除尘技术（见图1.4）。

图1.4 袋式除尘器

袋式除尘技术主要工作原理是首先通过烟气中粉尘的惯性碰撞、重力沉降、扩散、拦截、静电效应等作用使粉尘被滤袋的纤维截留，然后其初期在滤料表面形成的粉尘初层再对后来的粉尘起过滤作用，也就是一次尘滤二次尘，用烟尘来过滤烟尘提高效率。它在捕集小于2μm的细颗粒时比电除尘器效率高。

布袋除尘器的主要优点有除尘效率高，投资小，可以捕集电除尘难以捕集的粉尘，性能稳定。其缺点是对湿度高的含尘气体需要保温以避免“糊袋”，滤料选择要根据烟气的温度和腐蚀性变化，压力损失较大一般为1000—1500Pa。气布比和气流分布都会影响其除尘效率和滤袋寿命。由于电除尘和布袋除尘各自有各自的优点和短板，因此现今较新的是一种电袋复合型除尘装置[16]，先使烟气经过电除尘除去70%~80%的烟尘，再由滤袋过滤剩余20%~30%的细微烟尘。其优点是可以捕集不同性质的粉尘，滤袋寿命长，设备阻力小，能耗低，避免糊袋烧袋，运行维护费用低等。

湿式除尘技术

[17]

湿式除尘技术也叫做洗涤式除尘技术，它主要是使烟气和液体（一般为水）相互接触，将颗粒从烟气中分离。它主要分为重力喷雾除尘、旋风式除尘、自激喷雾除尘、泡沫除尘、填料床除尘、文丘里除尘和麻石水膜除尘。

我国现今的脱硫技术主要运用石灰法，钠法，氨法，镁法等湿法脱硫技术，我国

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脱硫技术面临的问题是设备与技术主要靠引进，设备运行不当导致运行效率差、运行不稳定，脱硫技术不够先进以及脱硫成本高和脱硫产物出路难寻的问题[18]。因此我国还需要进一步完善脱硫效率高且应用广的湿法脱硫技术和研发体系，注意排污处理和防治工作。而我国现今的除尘技术主要是采用离心式除尘，电除尘，袋式除尘技术，其中电除尘运用最为广泛，理论技术与设备较为先进成熟，除尘效率很高。而且，电除尘技术的关键设备国产化率高，技术性能可靠且运行费用低，因此成为了燃煤电站首选的技术。 1.3 方案论证 1.3.1 设计原始资料 1. 煤质分析

元素分析（ar, wt.%） C

H

O

N

S

工业分析（ar, wt.%）

Qnet, ar(kJ/kg)

A

W 8

V

FC 68

2.

3. 锅炉热效率：75% 4. 5. 3

6. 烟尘排放因子：32% 7. 排烟温度：190°C

8. 烟气在锅炉出口前阻力为1000Pa 9. 烟气性质按照空气计算 10. 烟气中烟尘颗粒粒径分布

粒径/μm 粒径分布/%

5

5 18

10 18

15 22

20 14

30 8

40 5

50 4

>60 6

11. 按照锅炉大气污染物排放标准（GB13271-2014）新建锅炉标准执行：

烟尘排放浓度限值（标准状况下）：50mg/m3

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SO2排放浓度限值（标准状况下）：300mg/m

12. 按照环境空气质量标准（GB3095-2012）二类区适用标准执行：

3

3

SO23 1.3.2 技术路线

首先对我国环境现状进行研究，依照现状分析在中国对烟气进行脱硫和除尘以保护环境的迫切性，然后调查国内外脱硫和除尘技术发展现状，通过所燃烧的煤种和烟气特性对脱硫和除尘的技术进行对比，选择除尘和脱硫工艺。接着进行设计计算，对除尘设备结构、脱硫设备结构、烟囱、管道系统及阻力进行设计计算，再分析方案的可行性与经济性。最后，通过以上的设计使得烟气达到如下技术指标：烟尘排放浓度限值（标准状况下）：50mg/m3，SO2排放浓度限值（标准状况下）：300mg/m3。3；SO2日平均排放浓度限值（标准状况下）：0.30 mg/m3[19]。 1.3.3 方案选择

本设计拟采用二级除尘与氧化镁脱硫技术。根据粒径分布，烟气温度，煤种含硫量作为依据，一级除尘拟采用旋风除尘器，二级除尘拟采用电除尘器，脱硫拟采用氧化镁脱硫。本设计将在每一章对脱硫除尘工艺进行方案与设备的选择。

2 一级除尘工艺计算

2.1 一级除尘工艺选择

通常而言，第一级预除尘主要去除大颗粒物，且除尘要求不高，通常采用重力沉降室、惯性除尘器、旋风除尘器、多管旋风除尘器和喷淋洗涤塔等。详细性能对比见表：

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表 除尘设备基本性能

除尘器名称 重力沉降室 惯性除尘器 旋风除尘器 多管旋风除尘器 喷淋洗涤塔

阻力（Pa） 50~150 100~500 400~1300 800~1500 100~300

除尘效率（%） 40~60 50~70 70~92 80~95 75~95 表 各种除尘器设备费用、耗钢量及能耗量指标

除尘器名称 重力沉降室 惯性除尘器 旋风除尘器 多管旋风除尘器

所占空间体积（m/（1000m/h）） 20~40

33初投资 少 少 少 中 中

运行费用 少 少 中 中 中

存储设备费 （比值） 耗钢量（kg/(m/h)）

3能耗量（kJ/m）

3表.各种除尘器阻力温度指标 除尘器名称 除尘器作用 最佳粒径（μm） 投资比较 阻力（Pa） 温度（°C） 备注 占地面积重力沉降室

重力

>100低

低

200~1000

<400

大，除尘效率低

惯性除尘器 旋风除尘器

惯性力 离心力

>50 5~20

低 400~2000

400~1200 <400

<400

除尘效率低

由于本设计的烟气颗粒粒径分布主要在5-20μm，占72%，外加通过对比发现旋风除尘器技术成熟，制作方便，体积小，价格便宜，因此采用一级旋风除尘器进行预除尘。另外，考虑到压力损失过大对除尘器的影响，作为一级除尘器要求不高，因此确定旋风除尘器选型时阻力不大于800Pa。 2.2 烟气量、烟尘和二氧化硫浓度计算 2.2.1 烟气量计算[20]

利用低位发热量、锅炉热效率和水的蒸发热计算需煤量。

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①蒸发量为30t/h的锅炉所需热量：

QhvhwD…………………………………………………………………（2.1）式中：Q—蒸发热，kJ/h；

hv—饱和蒸汽焓，按照Mpa计算，kJ/kg； hw—给水焓，kJ/kg；

D—烟气蒸发量，30t/h锅炉给定，kg/h。

Q2801.784.013000081530700kJ/kg ②需煤量：

BQ………………………………………………………………………（2.2） Qnet式中：B—需煤量，kg/h； Q—蒸发热，kJ/h； Qnet—kJ/kg；

—锅炉热效率，75%。

B815307005064.84kg/h

21463.20.75③理论空气量：

V0aCarHarSarOar22.41243232…………………………………………（2.3） 0.21式中：Car，Har，Sar，Oar分别为煤中所含碳、氢、硫、氧的质量分数，g/m3。

64.853.550.94.7522.412432326.583m3/kg 1000.21V0a④理论烟气量：

含水体积：

Vw22.4d………………………………………………………………………（2.4） 18式中：Vw—空气含水体积，m3/m3干空气； d—空气含水量，0.012 kg/m3干空气。

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Vw22.40.0120.015m3/m3

18标准状况下理论烟气量：

V0fgCarSarHarWarNar00（2.5） 22.4VwVa0.79Va………………

218281232式中：V0fg—理论烟气量，m3/kg； War—煤中所含水分，%； Nar—煤中所含氮的质量分数，%。

64.850.93.5581.3522.41232218280Vfg0.0156.5830.796.5837.024m3/kg100⑤实际烟气量：

VfgV0fg1Vw1V0a…………………………………………………（2.6）式中：Vfg—实际烟气量，m3/kg； —空气过剩系数，1.45。

Vfg7.02410.0151.4516.58310.03 ⑥烟气流量：

标准状况下烟气流量：

q0vVfgB………………………………………………………………………（2.7）式中：q0v—标准状况下烟气流量，m3/h。

q0v10.035064.8450801.59m3/h 实际工况下烟气流量：

qvq0vpnTs …………………………………………………………………（2.8）

psTn式中：qv—实际工况下烟气流量，m3/h； pn—标准状况烟气压力，101325Pa； ps—实际工况烟气压力，101325Pa； Ts—实际工况烟气温度，463K； Tn—标准状况烟气温度，273K。

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qv50801.5910132519027386158.01m3/h

1013252732.2.2 烟气含尘浓度

Aar………………………………………………………………………（2.9） CdshVfg式中：C—烟气含尘浓度，kg/m3； dsh—烟尘排放因子，32%； Aar—烟气中灰分质量分数，%。

16.632100C5.30103kg/m3

10010.032.2.3 烟气中二氧化硫浓度

CSO22Sar106…………………………………………………………………（2.10） Vfg式中：CSO2—烟气中二氧化硫浓度，mg/m3。

2CSO20.91061001794.57mg/m3 10.032.3 一级除尘器计算[21] 2.3.1 一级除尘器尺寸计算 ①实际工况下烟气密度：

0psTn …………………………………………………………………（2.11）

pnTs式中：—实际工况下烟气密度，kg/m3； 0—kg/m3。

1.2931013252730.76kg/m3

101325190273②烟气流速和压力损失：

根据烟气处理量qv3/h，初步选用CLP/B型旋风除尘器，局部阻力系数ξ=5.8，预选烟气流速为u0=18m/s进行计算，允许压力损失为800Pa。 实际压力损失：

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Pu022…………………………………………………………………（2.12）

式中：P—实际压力损失，Pa； —局部阻力系数，5.8； u0—预选烟气流速，18m/s。

5.80.76182P716.35Pa

2实际压力损失小于允许压力损失，实际流速为u=18m/s。 ③除尘器进口面积：

Aqv………………………………………………………………………（2.13） 3600u2

式中：A—除尘器进口面积，m； u—实际流速，18m/s。

86158.01A1.33m2

183600④筒体直径：

入口宽度：

Ab0………………………………………………………………………（2.14）

212式中：b0—入口宽度，m；

1.33b00.82m

212入口高度：

h02A………………………………………………………………………（2.15）式中：h0—入口高度，m。

12h021.331.63m 筒体直径：

D010b0………………………………………………………………………（2.16） 312式中：D0—筒体直径，m。

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D0100.822.72m 3根据烟气处理量、进口面积和筒体直径选择型号：型旋风除尘器。其尺寸为：入口宽度b=0.825m，入口高度h=1.65m，筒体直径D1=2.75m。 ⑤其他相关尺寸：

排出管直径：

（2.17） de0.6D10.62.751.65m…………………………………………………筒体长度：

（2.18） L1.7D11.72.754.675m…………………………………………………锥体长度：

H2.3D12.32.756.325m………………………………………………（2.19）排灰口直径：

d10.43D10.432.751.1825m……………………………………………（2.20）2.3.2 一级除尘器效率计算 ①交界圆柱面尺寸：

交界圆柱面高度：

D2.75 h02.3de2.31.656.77m……………………………（2.21）

1.33A交界圆柱面半径：

r00.7de0.71.650.58m…………………………………………………（2.22） 222113213②分割粒径：

平均径向速度：

vrqv86158.01 0.97m/s…………………………………（2.23）

2r0h023.140.586.77漩涡指数：

n110.67D10.14Ts2830.3110.672.750.141902732830.3（2.24） 0.74…

交界面处气流切向速度：

17

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D2.75vt0u1182r20.580n0.7434.07m/s…………………………………（2.25）

分割粒径：

18vrr0dcpvt0………………………………………………………………（2.26） 12式中：dc—分割粒径，m；

—动力粘度，查表《除尘工程设计手册》P14表1-12，0.00002545Pa·s； p—粉尘真密度，查表《大气污染控制工程》P143表5-5，2150kg/m。

3

182.545100.970.585dc1.0210m

215034.07③一级除尘总效率：

分级效率：

512i1dp0.6931dc………………………………………………………………（2.27）

式中：i—分级效率；

dp—分级平均粒径，μm。 分级效率与总效率的计算见表2.4。

表2.4 旋风除尘器总效率

平均粒径dp/μm 粒径分布g1i/% 分级效率ηi/% 总效率η1/%

ηig1i η1=∑ηig1i

5

5 18

10 18

15 22

20 14

30 8

40 5

50 4

>60 6 1 6

④预处理后含尘浓度：

（2.28） 2C11100%……………………………………………………………式中：2—二级除尘所需效率，%；

18

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25.31031061

56.91100%97.8% 1003 二级除尘工艺计算

3.1 二级除尘方案选择

在选择二级除尘器时，应考虑其经济性、可靠性、适用性和社会性等方面的影响。除尘器的选择受当地条件，现场条件，燃煤特性，排放标准和除尘效率需求等多种因素影响。

因此，在选择二级除尘装置时，本设计对比了目前国内对颗粒物除尘效率较高、工艺较为成熟而且应用广泛的静电除尘和袋式除尘，从而选择出合适的除尘工艺。见表。

表 电除尘与袋式除尘对比

除尘器名称 项目 除尘效率 98%~99%，对粒径1-2μm左右的颗粒有较好的除尘效率

烟气温度

可处理<350°C的高温烟气

99%以上，对亚微米粒径的颗粒有较好的除尘效率 依据滤料材质而定，常见材

料：棉毛织物可处理80°C~90°C烟气，尼龙织物最高温度80°C，奥纶材料最高130°C，涤纶材料最高140°C，玻璃纤维最高

250°C

压力损失 腐蚀 使用寿命

100~200Pa 不易腐蚀

至少8~10年，长则可达15

年

1000~2000Pa 易腐蚀

滤袋设计寿命一般为3~4年，实际使用时可能缩短至1~2

年

初投资 运行维护费用 运行可靠性

适中 较低 较高

19

静电除尘器 袋式除尘器 适中 高 高

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根据表2.7的对比可见，对于本设计中高达190°C的烟气温度和1000Pa的锅炉出口前阻力而言，若使用袋式除尘器，普通的滤料材质会引发烧袋，若采用耐高温的玻璃纤维则造价昂贵，同时由于袋式除尘器的压力损失极大，因此为了满足锅炉出口前阻力和袋式除尘器的压力损失，势必要采用风量更大的风机，这样运行投资就进一步上升导致经济性不佳。因此，从经济性角度而言，对于高温烟气，静电除尘器适应性较好，使用寿命较长，运行稳定，维护费用也较低。所以本设计采用电除尘工艺作为第二级除尘。 3.2 电除尘器尺寸计算 3.2.1 集尘板总面积

集尘板板间距选取为2b=300mm。 ①总平均粒径：

1dpig1i100……………………………………………………………………（3.1）

式中：1—总平均粒径，μm； dpi—分级粒径，μm； g1i—粒径分布，%。

10.55518101815222014308405504606 10018.825m②驱进速度：

07.4kSar0.625………………………………………………………………（3.2）

式中：0—计算驱进速度，一般在0.04~0.2m/s，m/s； k—平均粒度影响系数，α1约等于20，选取1； Sar—烟气中硫含量，%。

该式在板间距选取为400mm时需乘以1.3。

07.410.91000.6250.069m/s

将驱进速度进行圆整为ω=0.07m/s。 ③集尘板比面积：

20

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1ln12……………………………………………………………………（3.3） f式中：f—集尘板比面积，m2/m3/s； 2—需要的二级除尘效率，%。

1ln10.978f54.58m2/m3/s 0.07④集尘板总面积：

Ab0qvf………………………………………………………………………（3.4）式中：Ab0—集尘板总面积，m2； qv—实际工况下烟气流量，m3/h。

Ab086158.0154.581306.35m2 ⑤实际集尘板总面积：

Abk1Ab0………………………………………………………………………(3.5) 式中：Ab—实际集尘板总面积，m2； k1—储备系数，选取1。

Ab11306.351306.35m2 3.2.2 电场风速

根据《除尘工程设计手册》P210表4-100，电厂锅炉飞灰的电场风速在0.7~1.4m/s，本设计预选电场风速为u’0=1m/s。 ①电场断面积：

F'0qv…………………………………………………………………………(3.6) u'0式中：F'0—预选电场风速下的电场断面积，m2； u'0—预选电场风速，m/s。

F'086158.0123.93m2

13600②通道数量：

极板有效高度：

21

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（3.7） hb0F'023.934.89m…………………………………………………实际板高小于8m，按照0.5m进行圆整，实际板高圆整为：hb=5m。 电场宽度：

BbF'023.93 4.79m………………………………………………………（3.8）

hb51212计算通道数：

Z0Bb…………………………………………………………………………（3.9） 2b式中：Z0—计算通道数，个； 2b—板间距，mm。

Z04.79（3.10） 15.96………………………………………………………………

3001000通道数为整数，根据计算取整为Z=16个。 ③实际电场风速：

有效宽度：

B有效Z2b163004.8m…………………………………………………（3.11） 1000电场实际断面：

F'hbB有效54.824m2…………………………………………………2） 实际电场风速校核：

u'qv…………………………………………………………………………（3.13） F'式中：u'—实际电场风速，m/s； qv—实际工况下烟气流量，m3/h。

u'86158.010.997m/s

243600预选风速u’0与实际校核风速u’的差值为0.003，小于0.1，合格。 3.2.3 电除尘器内部尺寸计算

本设计划分电场数为3电场。 ①单电场长度：

22

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l0Ab…………………………………………………………………（3.14）

2n1Zhb式中：l0—单电场长度，m； n1—电场数，个。

l01306.352.72m

23165单电场长度圆整为l=3m。 总有效电场长度：

Ln1l339m……………………………………………………………（3.15）②除尘器内壁宽度：

（3.16） Bn2bZ2…………………………………………………………………式中：Bn—除尘器内壁宽度，m；

—最外层极板中心线与内壁距离，一般取0.05~0.1m，m；

Bn3001620.15m 1000③柱间距：

50MW机组每炉宜采用1台双室或单室电除尘器，而25MW及以下机组每炉宜采用1台单室电除尘器。

锅炉功率：

P30000(2801.784.01)22.65MW……………………………………（3.17）

36001000根据锅炉功率22.65MW小于25MW确定采用单室电除尘器。 柱间距：

LkBne'……………………………………………………………………（3.18）

m式中：Lk—柱间距，m；

e'—中间小柱宽度，按照经验选择0.3m； m—电除尘器室数，个。

Lk50.35.3m

1柱距长：

23

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（3.19） Ldl2laCd…………………………………………………………………式中：Ld—柱距长，m； l—单电场长度，m；

la—立柱至阳极板边缘的垂直距离，一般选择500、1000mm，本设计选择500mm；

Cd—柱的宽度，一般在380~440mm之间，本设计选择400mm。

Ld320.50.44.4m 3.2.4 进出气烟箱尺寸计算 ①电除尘器进出口大端截面积：

集尘极排数：

n'Z116117个………………………………………………………（3.20）

电除尘器进出口大端截面积：

Fk（3.21） n'12b2hb…………………………………………………………

式中：Fk—电除尘器进出口大端截面积，m2；

△—最外层极板中心线与内壁距离，一般取0.05~0.1m。

2Fk1710.320.1525m ②进出气烟箱截面积：

F\"0qv………………………………………………………………………（3.22） ve式中：F\"0—进出气烟箱计算截面积，m2； ve—进出气口风速，本设计选择8m/s；

F\"086158.012.99m2

8进出气烟箱截面积圆整为F”=3m2。

分布板开孔率因气体速度而异，对于1m/s，选取开孔率50%较合理。 ③进气烟箱长度：

进出气烟箱高度和宽度取与电场断面相似，取进出气烟箱高度h’=1.5m，进出气烟箱宽度b’=2m。

（3.23） L20.35a1a2250…………………………………………………………

24

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式中：L2—进气烟箱长度，m； a1—进气烟箱大端最长边，m； a2—进气烟箱小端最长边，m。

当使用导流装置时，上式系数为0.35，当不使用导流装置时，上式系数取0.55~0.56。

L20.35(52)2501.3m 1000④出气烟箱尺寸计算：

出气烟箱大端高度：

H10.8a10.2a21700.850.221704.57m……………………（3.24） 1000出气烟箱长度：

Lw0.8L20.81.31.04m…………………………………………………（3.25）出气烟箱大端顶端到顶梁下距离选取为0.35m，出气烟箱底板斜度应大于60°，本设计选取出气烟箱底板斜度为60°。 3.2.5 灰斗计算

灰斗选择为四棱台状灰斗，根据一个电场配置一个灰斗的原则，沿气流方向的灰斗数为n2=3个、垂直气流方向的灰斗数为n3=1个，总灰斗数为3×1=3个。

灰斗下口宽度选取为Bh=0.3m，灰斗壁斜度选应大于60°，本设计选取灰斗壁斜度为60°。 ①灰斗高度：

B4.83有效Bh30.3n313.9m………………………………（3.26） H222灰斗下端至支柱基础面距离选取为H3=0.8m。 ②灰斗上口面积：

SBnB有效54.8 8m2……………………………………………………（3.27）

n2n3313.2.6 电除尘器总体尺寸 ①除尘器总长：

L总L2n1LdLw1.334.41.0415.54m……………………………（3.28）

25

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②除尘器总宽：

走台宽度选取为d走=1.8m。

（3.29） D总2d走mLk21.815.38.9m………………………………………③除尘器总高：

根据经验，顶部大梁高度选取H梁=1.7m，顶部遮拦高度H遮=1.2，底部卸灰高度H

底

=0.6m。

H总hbH2H梁H遮H底53.91.71.20.612.4m……………（3.30）

3.3 高压电源配置

①高压整流变压器输出电流：

I0jAb………………………………………………………………………（3.31） 式中：I0—高压整流变压器输出电流，mA； j— mA/m2 mA/m2。 ②额定电压：

V0bV'………………………………………………………………………（3.32）式中：V0—额定电压，kV；

V'—V/cm，本设计选取3.5kV/cm。

V03003.552.5kV 210根据额定电流和电压选取整流设备型号：GGAJ02—0.2A/60kV，实际额定电流为0.2A，实际额定电压为60kV。 3.4 电除尘器选型

根据烟气处理量、总除尘面积、允许气体温度等条件，选取型号为CDPK—45/3的单室三电场电除尘器。其详细参数见表3.2。

表3.2 CDPK—45/3电除尘器技术参数

项目 电场有效断面积 处理气体量 总除尘面积 最高允许气体温度

单位 m m/h m °C

26

232

数值 67000~112000

1330 <300

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最高允许气体压力

阻力损失 最高允许含尘浓度 设计除尘率 设备外形长 设备外形宽 设备外形高

Pa Pa g/m

3

80 <300 80 18268 6196 12599

% m m m

3.5 电除尘器效率计算

31Aqv100%…………………………………………………………（3.28）

式中：3—电除尘器效率，%； A—集尘板总面积，m2； —驱进速度，m/s。

1306.350.0786158.01360031100%97.8%

4 脱硫工艺计算

4.1 脱硫工艺方案选择

烟气脱硫主要有湿法脱硫，干法脱硫和半干法脱硫，首先将这三种脱硫方法及其主流工艺列表4.1进行比较[22]：

表4.1 各种烟气脱硫工艺比较 湿法 脱硫工艺

石灰石/石膏法 脱硫效率（%） 吸收

CaCO3

NaOH

MgO

NH3

27

干法 喷雾干燥法 炉内喷钙法 半干法 循环流化床法 等离子体法 双碱法 氧化镁 氨法 海水法 90~98 90~98 90~98 90~98 70~90 70~85 60~75 60~90 ≥90

海水 CaO CaO CaO NH3

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剂 Mg(OH)2 CaO

可靠性 结垢

高

高

高

一般

高

一般

一般

高

高 不结垢 不堵塞 中

易结垢 不结垢 不结垢 不结垢 不结垢 易结垢 易结垢 易结垢

堵塞 占地面积 运行费用 投资

堵塞 不堵塞 不堵塞 不堵塞 不堵塞 堵塞 堵塞 堵塞

大 中 小 大 中 中 中 中

高 大

一般 较小

低 小

高 大

低 较小

一般 较小

一般 小

一般 小

一般 大

根据上表可见，在三种脱硫工艺的对比中湿法脱硫效率普遍高于干法和半干法，运行可靠性也相对较高。在中国，湿法脱硫技术由于研究早，引进早，因此在技术上最为成熟，运用最为广泛，在我国几乎80%以上的烟气脱硫技术运用的是湿法脱硫，因此本方案决定使用的是该种技术成熟，运用广泛，脱硫效率极佳的脱硫技术。

在湿法脱硫技术中选择脱硫方案，本方案将遵循以下原则： (1) 脱硫剂效率高，能够满足未来环境保护要求； (2) 脱硫系统技术成熟可靠；

(3) 脱硫剂来源广泛且价格合理、性能好； (4) 副产品可以利用或者有值得开发的利用前进； (5) 从降低工程造价和维护成本考虑。

在湿法脱硫中，双碱法由于工艺复杂，而且需要不断加入吸收剂成本较大，加上脱硫范围限制，该种工艺现在正在继续探索中，因此不适宜选择该种技术。氨法由于技术同样并不非常成熟，且存在目前不易解决的氨脱硫剂挥发和运输泄漏的问题，因此在经济性上不适合选用。海水法由于地区限定太大，且脱硫效率不稳定，因此难以选用。所以在湿法脱硫中，本方案主要从技术成熟，脱硫剂来源广泛，设备运行稳定使用广泛的石灰法和镁法中进行选择。

28

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表4.2 石灰石/石膏法和氧化镁法脱硫的技术经济性对比

类型 项目 技术成熟性 脱硫效率（%） 液气比（L/m） 脱硫剂价格（元/吨） （纯度约85%，200目）

Ca(Mg)/S

一次性投资（元/千瓦）

运行可靠性 循环池状态 脱硫剂货源 脱硫产物市场

3

石灰石/石膏法 成熟 90~95 约15 200 250 可靠 浆状 分布全国 有饱和趋势

氧化镁法 成熟 90~98 约5 380 200 更可靠 水溶液状 集中辽宁、山东

广阔

注：氧化镁价格为石灰石的2倍左右，耗量为石灰石的40%

表4.3 石灰石/石膏法和氧化镁法脱硫的运行费用及效益对比

类型 项目 脱硫剂（吨） 耗电量（万度） 耗水量（万立方米） 人工费用（人） 直接费用总计（万元） 脱硫副产物（吨） 削减二氧化硫（吨） 削减1千克二氧化硫费

用（元） 少缴纳排污费（万元） 经济收益（万元）

6580

3094

石灰石/石膏法 年耗量 5369 4

年费用（万元） 8

年耗量 2247 4

— 3094 氧化镁法 年费用（万元） 8

通过表4.2和表4.3的对比，可以明显的发现技术成熟的石灰石/石膏法和氧化镁法在对中低硫煤进行脱硫时，氧化镁脱硫剂有以下优势：

29

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① 脱硫效率更高，可达98%；

② 脱除等量的二氧化硫，氧化镁的消耗量仅为石灰石的40%；

③ 达到90%以上的脱硫效率，氧化镁法的液气比需要在5L/m3左右，石灰石/石膏法的液气比需要在15L/m3左右；

④ 氧化镁法在初投资和运行费用方面明显低于石灰石/石膏法；

⑤ 石灰石/石膏法占地面积大，而氧化镁法占地面积小，更加适合于中小型锅炉； ⑥ 我国氧化镁储量丰富，储量和产量均世界第一，脱硫剂来源广泛易得； ⑦ 脱硫副产物的市场前景广阔，值得加以大力开发，有长远的价值。 本方案所使用的煤，其元素组成中硫的质量百分比为0.9%，属于低硫煤（含硫量＞3%为高硫煤，含硫量在0.51%~1%之间的为低硫煤），根据以上优劣分析，本方案决定采用湿式氧化镁法脱硫工艺。 4.2 吸收塔尺寸计算

4.2.1 吸收塔需要的吸收效率

SO2CSO2CpCSO2 100%…………………………………………………………（4.1）

式中：SO2—需要的二氧化硫吸收效率，%；

CSO2—标准状态下烟气中二氧化硫浓度，mg/m3；

Cp—《锅炉大气污染物排放标准（GB13271-2014）》中二氧化硫排放浓度限值，mg/m3。

SO21794.57300100%83.28%

1794.574.2.2 吸收塔内部烟气特性计算 ①烟气原水分：

HarWar22.422.40.015V0a100210018W1100%…………………………（4.2）

Vfg式中：W1—烟气原水分，%；

Har—煤中所含氢的质量分数，%； War—煤中所含水的质量分数，%； —空气过剩系数；

30

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V0a—理论空气量，m/kg。

3

22.4W13.55822.40.0151.456.582100181006.38%

10.03②出口烟气特性计算：

根据经验出口烟气温度为50°C。 出口烟气密度：

20p2Tn…………………………………………………………………（4.3） pnT2式中：2—出口烟气密度，kg/m3； p2—出口大气压力，Pa； T2—出口烟气温度，K。

21.2931013252731.09kg/m3

10132527350每千克烟气体积：

Vd121 0.915m3………………………………………………………（4.4）

1.09出口温度下烟气饱和含水体积：

V'w22.4dwT2（4.5） …………………………………………………………………

18Tn式中：V'w—出口温度下烟气饱和含水体积，m3；

dw—50°C空气饱和水含量，查表，g/kg干空气。

V'w22.487273500.128m3

181000273出口温度下烟气饱和含水比例：

W2Vd0.128100%12.28%

V'wVd0.9150.128③增加水分体积：

标准状况下烟气流量：

q0v50801.59Vn14.11m3/s………………………………………………（4.6）

36003600增加水分体积流量：

31

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V2W2W1Vn12.28%6.38%14.110.83m3/s………………………（4.7）④喷淋塔内气体流量：

标准状况下吸收的二氧化硫流量：

VSO222.4CSO2VnSO26422.41794.5714.1183.28%0.0074m3/s………（4.8）

641000000标准状况下吸收的二氧化硫质量流量：

GSO2CSO2VnSO21794.5714.1183.28%0.021kg/s……………………（4.9）

1000000所需氧气的质量流量： 氧化镁脱硫反应式：

MgOSO2MgSO3…………………………………………………………（4.10）

1MgSO3O2MgSO4………………………………………………………（4.11）

2根据反应式可以得出每去除1千克二氧化硫，需要提供0.25千克的氧气。 GO20.25GSO20.250.0210.0053kg/s……………………………………（4.12）所需空气质量流量：

GaGO20.230.00530.023kg/s………………………………………………（4.13） 0.23所需空气体积流量：

VaGa0.0230.018m3/s………………………………………………（4.14） 1.2931.293剩余氮气量：

VN210.21Va10.210.0180.014m3/s……………………………（4.15） 喷淋塔内气体流量：

（4.16） VgVnV2VN14.110.830.01414.96m3/s……………………………4.2.3 吸收区尺寸计算 ①喷淋塔直径计算：

VgDp2up…………………………………………………………………（4.17） 12式中：Dp—喷淋塔直径，m；

32

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

up—喷淋塔内烟气流速，m/s。

14.96Dp22.52m

3.14312②吸收区高度计算：

二氧化硫摩尔分数：

y1VSO2Vn100%0.0074（4.18） 0.052%……………………………………………

14.11操作温度：操作温度近似认为进口温度和出口温度的平均温度。

tctst2………………………………………………………………………（4.19） 2式中：tc—操作温度，°C； ts—进口处烟气温度，°C； t2—出口处烟气温度，°C。

tc19050120C……………………………………………………………（4.20） 2吸收区高度：

3600ha64Tnuay1SO222.4Tca………………………………………………（4.21）

式中：ha—吸收区计算高度，m；

ua—吸收塔内烟气流速，一般选取2.5~5m/s，本设计选取3m/s； a—容积吸收率，一般取5.5~6.5，本设计取6。

0ha36006427330.052%83.28%22.427350（4.22） 1.56m……………………

6为了便于计算，对吸收区高度进行圆整，吸收区高度圆整为ha=1.8m。 实际吸收效率：

22.42735061.822.4Tcha（4.23） a100%96.32%……

360064Tnuay136006427330.052%喷嘴数量选择为nm=20个，喷射扩散角为αm=90°。 4.2.4 除雾区尺寸

33

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

除雾器有效流通面积选取为Af=15m，冲洗喷嘴距除雾器表面垂直距离hm=0.05m。 冲洗覆盖率：

2

90nmhm2tg2200.052tg222100%202.81%………… (4.24) ScAf15最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋塔距离为3m，最下层冲洗喷嘴距最上层冲洗喷嘴距离为3.5m，除雾区高度hf=3.5m。 4.2.5 浆液池高度 ①浆液池容量：

VjLVNtj……………………………………………………………………（4.25） G式中：Vj—浆液池容量，m3；

L/G—氧化镁液气比，本设计选择5L/m3； VN—烟气标准状态下湿态容积，VN=Vg，m3/s；

tj—浆液停留时间，一般取2~6min，本设计取4min，240s。

Vj514.9624017.95m3

1000②浆液池高度：

hjVj0.25Dj2…………………………………………………………………（4.26）

式中：hj—浆液池高度，m； Dj—浆液池内径，Dj=Dp，m。

hj17.953.6m

0.253.142.5224.2.6 吸收塔总高 ①进口尺寸

吸收塔进口宽度：

（4.27） bi0.6Dp0.62.521.51m…………………………………………………进口高度：

34

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

V h1n………………………………………………………………………（4.28）

vi式中：h1—吸收塔进出口高度，m；

vi—进气口烟速，一般取12~30m/s，本设计选取20m/s。

14.11h10.84m

201212出口高度与进口高度相同，h1’=h1=0.84m，正方形进口烟道边长选择为mi=1m。 ②区域间距离

烟道口到浆液池距离为h2=0.4m，烟道进口到第一层吸收区下端距离h3=1m，烟道出口到除雾器最上层距离h4=0.5m，喷淋层吸收区层数ma=3个，喷淋层有效高度h5=0.8m，喷淋层最顶端到除雾区下端距离h6=0.5m。 ③吸收塔总高：

HSO2hahfhjh1h1'h2h3h4h5mahah61.83.53.60.840.840.410.50.831.80.5 13.58m4.2.7 其他计算 ①液体循环量：

QMgqvL586158.01430.79m3/h…………………………………（4.29） G1000②喷淋层高度： 第一层：

（4.30） ha1hjh1h2h3h53.60.840.410.86.64m……………………第二层：

ha2ha1h57.44m……………………………………………………………(4.31) 第三层：

（4.32） ha3ha2h58.24m……………………………………………………………③每层浆液流量：

q0jQMgma430.79 143.6m3/h………………………………………………（4.33）

3每层浆液流量进行取整qj0=144m3/h。

35

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

5 烟囱工艺计算

5.1 烟囱内烟气特性

由于使用喷淋塔脱硫的过程中，烟气与喷淋的浆液不仅进行了脱硫反应，同时也进行了逆流换热，使得喷淋塔出口处的烟气温度下降至50°C，因此需要在进入烟囱前进行加热，使得烟囱内部烟气温度达到80°C。最终使得烟囱内烟气温度达到80°C，烟气压力达到100KPa。 ①烟囱内实际烟气流量：

0qyqvTypn VN2……………………………………………………………（5.1）

Tnpy式中：qy—烟囱内实际烟气流量，m3/s； Ty—烟囱内烟气温度，°C； py—烟囱内烟气压力，KPa； VN2—剩余氮气量，m3/s。

qy50801.5927380101.3250.01418.5m3/s

36002731005.2 烟囱内烟气流速

烟气流速根据垂直干管，管中粉尘性质为煤灰，根据《环保设备设计手册—大气污染控制设备》P529表3-3-12预选烟囱内烟气流速为vc0=10m/s。 ①烟囱截面积：

Acqyvc018.5 1.85m2…………………………………………………………（5.2）

10②烟囱平均直径：

4A41.85dc0c1.54m……………………………………………（5.3）

3.141212将烟囱平均直径按照0.1m进行圆整，因此烟囱平均直径圆整为dc=1.6m。 ③烟气流速校核：

vcqydc2418.59.21m/s………………………………………………（5.4） 21.63.14436

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

5.3 烟囱几何高度

由于有速度的热烟气从烟囱出口排出后有初始动能，且温度高于周围大气温度因而产生浮力，所以可以上升相当一段距离，这即成为烟气抬升高度。因此需要计算烟囱有效高度后减去烟气的抬升高度才能得到烟囱真正需要的几何高度。 5.3.1 烟囱出口处风速

烟囱出口处风速需要按照当地检测的10m处的年平均风速，因此调查上海地区10m处年平均风速得上海地区年平均风速为3.5m/s。

风速修正的计算需要按照《堤防工程设计规范》（GB50286—98）中的公式进行计算：

Zyuu10……………………………………………………………………（5.5）

Zz_z式中：ū—需要求的高度处的风速，m/s； u10—当地10m处的风速，m/s；

Zy—需要修正的高度，本设计暂时选择15m； Zz—已知的风速测量高度，m；

z—风随高度变化指数，该指数根据锅炉所在区域不同而变化，本设计选择离海岸较远田野、房屋较少的村庄市郊，该指数为0.14~0.16，本设计取0.15。

15u3.510_0.153.72m/s

5.3.2 烟尘有效源高度 ①处理后烟尘浓度：

C'C11125.3103106156.91%197.8%……………………………………（5.6） 50mg/m3②烟尘源强：

QyC'qy5018.5925.13mg/s……………………………………………（5.7）③烟尘有效源高度：

0.7Qy……………………………………………………………Hy2（5.8） _Cmaxu37

12上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

式中：Hy—烟尘有效源高度，m；

Cmax—烟尘最高允许浓度，给定，mg/s。

0.7925.13Hy223.32m

3.140.153.72125.3.3 二氧化硫有效源高度 ①处理后二氧化硫浓度：

C'SO2CSO21SO21794.57196.32%66.05mg/m3…………………（5.9）

②二氧化硫源强：

QSO2C'SO2qy66.0518.51222.14mg/s…………………………………（5.10）③二氧化硫有效源高度：

0.7QSO2………………………………………………………（5.11）2 _CSmaxu12HSO2式中：HSO2—二氧化硫有效源高度，m；

CSmax—二氧化硫最高允许浓度，给定，mg/s；

0.71222.14HSO2218.96m

3.140.33.7212为了使得烟囱的几何高度能够满足所需要的高度，因此需要在烟尘有效源高度和二氧化硫有效源高度中选择相对而言更高的有效源高度。对比烟尘有效源高度和二氧化硫有效源高度后，发现烟尘有效源高度更高，因此之后的计算采用烟尘有效源高度为实际有效源高度，即H有效=23.32m。 5.3.4 烟气抬升高度 ①烟气热释放率：

QH0.35pnqyTTy……………………………………………………………（5.12）

式中：QH—烟气热释放率，kW； pn—环境大气压，hPa；

T—烟囱口烟气和环境温差，°C。

38

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

QH0.351013.2518.580201115.3kW

27380②烟气抬升高度：

烟气抬升高度在此选用霍兰德公式进行计算

vcdcTH_1.52.7dc…………………………………………………（5.13）

Tyu式中：H—烟气抬升高度，m； vc—烟囱内烟气流速，m/s； dc—烟囱管径，m。

H9.21.660（5.14） 1.52.71.68.85m……………………………

3.72273805.3.5 烟囱几何高度

HH有效H23.328.8514.47m………………………………………（5.15）5.4 其他计算 5.4.1 烟囱底部宽度

did2iH……………………………………………………………………（5.16）式中：di—烟囱底部直径，m； i—锥度，选定，0.02。

di1.620.0214.472.18m 5.4.2 烟囱阻力损失 ①烟气密度：

cnpyTn100273 1.2930.97kg/m3……………………（5.17）

pnTy101.32527380②烟囱阻力损失：

PcHvc2c2dc……………………………………………………………（5.18）

式中：Pc—烟囱阻力损失，Pa；

—摩擦阻力系数，根据管道材质钢管选择系数为0.02。

0.0214.479.220.99Pc7.57Pa

21.639

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6 阻力计算及风机、电动机选型

本设计采取钢板制圆形钢管，各设备的连接管段中包括垂直管与水平管，烟气流速的选择需要同时满足垂直管和水平管的最低气流速度，管中粉尘性质为煤灰。根据《环保设备设计手册—大气污染控制设备》P529表3-3-12进行选择，当粉尘性质为煤灰时，垂直管最低气流流速为10m/s，水平管最低气流流速为12m/s。因此管道内气流流速必须大于12m/s。 6.1 管道内径计算 6.1.1 管道内径

4qvD ……………………………………………………………………（6.1）

v0t0t式中：Dt0—管道内径，m；

vt0—管道内烟气流速，本设计选择15m/s。

Dt0486158.011.43m……………………………………………………（6.2）

36003.1415根据计算得到的管道内径进行查表选取标准管道。根据《环保设备设计手册—大气污染控制设备》P530表3-3-14的圆形通风管道规格，按照计算所得数值选取管道外径为Dn=Φ1400mm的管道。由于所选择的是钢板制圆形风管，因此查得该规格管道壁厚为1.2~1.5mm，本设计选取壁厚为s=1.2mm。 6.1.2 管道实际内径

DtDn2s1.40.00121.3976m 6.1.3 管道内流速校核

vt4qv486158.01 15.6m/s………………………………………（6.3）

Dt36003.141.39766.2 管道摩擦阻力计算

在计算管道摩擦阻力时需要将干管所用的管道长度进行统合计算。本设计将根据选型和计算确定各个设备的进出口中心线以计算两个链接设备之间直管段的管道长度。通常两个设备之间连接管道需要预留一定的距离以保障人员通行和维修，因此本设计将水平管段预留的距离设置为3m。

本设计中设备连接一共分为四条水平管段管道和三条竖直管段管道，锅炉到旋风

40

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

除尘器的水平管道长度选定为l1=3m。旋风除尘器到电除尘器水平管段管道长度为l2=3m。根据《环保设备设计手册—大气污染控制设备》P46表1-1-40中扩大的XLP/B型号旋风除尘器的尺寸参数计算旋风除尘器出口中心线的高度为12.135m，根据第三章计算的电除尘器各项高度的计算结果，确定从地面开始直到进出气烟箱中心线的高度为7.662m。因此旋风除尘器到电除尘器的直管段管道长度为l3=4.473。电除尘器到吸收塔水平管段管道长度为l4=3m。根据第四章所计算的吸收塔进口高度以确认吸收塔进口中心线相对地面的高度为4.42，因此结合之前计算的电除尘器出气口中心线高度差即是电除尘器到吸收塔竖直管段管道长度l5=3.242m。吸收塔到烟囱的水平管段管道长度为l6=3m。吸收塔连接烟囱通过引风机输送烟气进入烟囱顶部，为了安全考虑需要在底部预留1m的高度，吸收塔顶部出口处中心线高度为13.16，因此吸收塔到烟囱竖直管段管道长度l7=12.16m。

由于脱硫前和脱硫后烟气温度变化较大，因此会导致脱硫前和脱硫后烟气密度相差很大，因此在计算管道内摩擦阻力系数时将其分为脱硫前和脱硫后两段分别进行计算。

6.2.1 脱硫前管道摩擦阻力损失 ①脱硫前管道总长：

Lt1l1l2l3l4l5334.47333.24216.715m……………………（6.4）②脱硫前摩擦阻力：

PLt1Ltvt212Dn1………………………………………………………………（6.5）

式中：PLt—脱硫前摩擦阻力，Pa； —工作状况下烟气密度，kg/m3；

—摩擦阻力系数，是雷诺数Re和管道相对粗糙度K/d的函数，对于金属管道可取0.02，对于砖砌或者混凝土管道可取0.04。

0.760.0216.71515.62PLt22.18Pa 121.46.2.2 脱硫后管道摩擦阻力损失 ①脱硫后管道总长：

Lt2l6l7312.1615.16m…………………………………………………（6.6）②脱硫后管道内烟气密度：

41

上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

'0psTn…………………………………………………………………（6.7） pnT2式中：'—脱硫后管道内烟气密度，kg/m3； ps—烟气工作压力，pa； T2—脱硫后烟气温度，K。

'1.2931013252731.093kg/m3

10132527350③脱硫后摩擦阻力：

PLt2'Ltvt222Dn1.0930.0215.1615.62（6.8） 28.83Pa……………………

21.4管道摩擦压力总损失为：

（6.9） PLtPLtPLt22.1828.8351.01Pa……………………………………

126.3 管道局部压力损失

由于管道为圆管，而各个设备的进口都是矩形，且进口与管径面积不同，因此需要采用渐缩管和渐扩管来达到连接的效果，并且改变进口风速，同时因此也会产生局部阻力。再者，由于各设备间的进口高度不同，因此连接各设备除了水平管段还需要通过直管段来调节高度。连接水平管段和直管段就需要通过90°弯头进行连接，因此也会产生局部阻力。 6.3.1 渐缩管局部压力损失

在整个系统中，旋风除尘器、电除尘器、脱硫塔都需要使用渐缩管，但是每个渐缩管由于其中烟速变化不同导致其局部阻力不同。 渐缩管局部压力损失：

Pssv2_2…………………………………………………………………（6.10）

式中：Ps—局部压力损失，Pa；

s—局部阻力系数，选择渐缩角为45°，当渐缩角小于等于45°时，局部阻力系数为0.18；

—渐扩管中烟气密度，kg/m3；

v—渐缩管中的平均烟气流速，m/s。

42

_上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

①旋风除尘器进口渐缩管压力损失：

18150.180.762Ps119.38Pa 22②电除尘器出口渐缩管局部压力损失：

8150.180.762Ps29.56Pa 22③脱硫塔进口渐缩管局部压力损失：

20150.181.0932Ps321.75Pa 22④渐缩管局部压力总损失：

PsPs1Ps2Ps319.389.5621.7550.69Pa……………………（6.11）6.3.2 渐扩管局部压力损失

在管道通过渐缩管与各个设备连接后，同样需要使用渐扩管将设备剩余端口再次连接到管道。因此进口处渐缩的设备，出口处就需要通过渐扩管来连接管道，同理出口渐缩必然需要渐扩。本设计统一选取渐扩管角度为30°，根据不同的管道截面积和烟气进出口截面积之比来确认局部阻力系数。

渐扩管局部压力损失：

Pkkv2_2…………………………………………………………………（6.12）

式中：Pk—渐扩管局部压力损失，Pa； k—渐扩管局部阻力系数； —渐扩管中烟气密度，kg/m3； v—渐扩管中的平均烟气流速，m/s。 管道截面积：

F0_Dn243.141.421.54m2………………………………………………（6.13）

4①旋风除尘器出口渐扩管局部压力损失：

ξk=0.07。

43

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18150.070.762Pk17.54Pa 22②电除尘器进口渐扩管局部压力损失：

ξk=0.26。

8150.260.762Pk213.81Pa 22③脱硫塔出口渐扩管局部压力损失：

ξk=0.13。

20180.131.0932Pk322.52Pa 22④渐扩管局部压力总损失：

PkPk1Pk2Pk37.5413.8122.5243.87Pa……………………（6.14）6.3.3 90°弯头弯管局部压力损失

选取最小曲率半径，即弯管的曲率半径与管径相同R=Dn=1.4m。根据曲率半径R=Dn

且弯管角度90°查《环保设别设计手册—大气污染控制设备》P537表3-3-18中的续表查得局部阻力系数ξw=0.23。

因为脱硫前和脱硫后温度有区别，因此会导致烟气密度的不同，所以在计算弯头弯管局部压力损失的时候也将其计算过程区分为脱硫前和脱硫后。

弯管局部压力损失：

Pwwvt22…………………………………………………………………（6.15）

式中：Pw—弯管局部压力损失，Pa； w—弯管局部阻力系数； —弯管中烟气密度，kg/m3； vt—管道中气流速度，m/s。

①脱硫前单个弯管局部压力损失：

0.230.761.562Pw121.36Pa

244

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②脱硫后单个弯管局部压力损失：

0.231.09315.62Pw230.62Pa

2脱硫前从锅炉烟气出口连接到电除尘器总计使用弯管6个，脱硫后从脱硫塔连接到烟囱总计使用弯管2个。因此管道的弯头总损失为：

Pw4Pw12Pw2621.36230.62189.4Pa………………………（6.16）6.4 烟气压力总损失

压力总损失需要整理每个设备和管道各自的压力损失，之后将其相加求得。锅炉出口前阻力根据给定条件为△Pg=1000Pa，旋风除尘器压力损失根据第二章的计算求得为△P=716.35Pa，电除尘器阻力按照所选型号可能达到的最大阻力进行选取△Pe=300Pa，脱硫塔阻力选取为△Ps=1500Pa。

因此，总阻力损失为：

PzPgPPePSO2PsPkPw1000716.35300150050.6943.87146.673808.58Pa

6.5 风机选择

选择风机的时候需要通过计算风机的风量、风压以及电动机的功率来作为选型依据，同时因为考虑到实际情况，一般需要为风机和电动机选择一定的储备系数。

3

。

6.5.1 风机风量

风量选择储备系数为1.1，因此风机风量为：

（6.17） Qf1.1qv1.186158.0194773.81m3/h……………………………………6.5.2 风机风压

由于烟囱内外气体温度引发气体密度差异，该种密度差异产生的压差称为烟囱抽力。

①烟囱抽力：

11Sy0.345Hpn……………………………………………………（6.18）

TTyh式中：Sy—烟囱抽力，Pa； H—烟囱几何高度，m； Th—环境温度，K；

45

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Ty—烟囱内烟气温度，K； pn—环境大气压，Pa。

11Sy0.034513.6810132539.7Pa

2732027380②风机风压：

风压选择储备系数为1.2，因此风机风压为：

TsHy1.2PzSyTzpzzpn（6.19） …………………………………………

式中：Hy—风机风压，Pa；

Tz—风机性能表中实验气体温度，K； Pz—风机性能表中实验气体压力，Pa； z—风机性能表中实验气体密度，kg/m3。

2731901000.745Hy1.23808.5839.74269.45Pa

273200101.3250.76根据风机的风量和风压选择引风机型号G4-73-12D。该型号引风机参数见表6.1。

表6.1 G4-73-12D性能参数

转速/（r/min）

1450

全压/(Pa) 4655~3293

流量/(m/h) 64200~107000

3

效率/%

轴功率 94.9~116

该引风机配置的电动机型号为Y315M2-4，此种引风机为联轴器直联传动。其技术参数见表6.2。

表6.2 Y315M2-4型电动机技术参数

联轴器（1套）

功率/kW

ST0103

160

240×75×85

风机轴 75

电机轴 85

电机地脚螺栓GB799-76 M24×630

电动机功率储备系数为1.3。 ③需要的电动机功率：

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Ne1.3QfHy36001000ab…………………………………………………………（6.20）

式中：Ne—电动机功率，kW；

a—风机在全压头时效率，按照风机性能参数表，选取效率为85%； b—机械传动效率，根据《除尘工程设计手册》P465表8-9联轴器直联传动时机械传动效率为0.98；

Ne1.394773.814269.45175.41kW

360010000.850.98为了满足电功率要求，选择功率为160kW的Y315M2-4型电动机两台。

7 总结与展望

7.1 总结

本次设计内容是为小型燃煤蒸汽锅炉设计的脱硫除尘系统，通过机械式除尘的旋风除尘器和电除尘器进行一级和二级除尘，使用氧化镁作为脱硫剂的喷淋式脱硫塔进行脱硫，旋风除尘器拟选用CLP/B-27.5-X型，静电除尘器拟选用CDPK—45/3型，引风机拟选用G4-73-12D型，电动机拟选用Y315M2-4型两台，使得排出烟气的粉尘和二氧化硫浓度达到国家标准。

煤炭作为中国使用最为广泛，数量最为巨大的资源，其本身分类众多，各种煤炭的含硫量和灰分都不相同。因此，针对锅炉所燃烧的不同每种就有必要为其量身定制一套除尘脱硫系统。毕竟即使煤种天差地别，国家标准却是统一的，不会因为使用的煤种不同而降低标准。

虽然除尘脱硫系统对于当今的燃煤锅炉而言非常必要，然而在整个设计的计算过程中，有一些不同参考书目出现不同参考数值的情况下，还有许多工程上的参数以经验值为依据，并没有什么详细的选取依据。

在整个设计的过程中，需要考虑其经济性、环境效益等问题，不能肆意得扩大设备也不能随意加长管道。选型必须选择恰到好处、最适合的型号。同时还要考虑到便于拆装维护等方面的问题，在设计管道的时候也不可以过分节约钢材。因此真正工程上进行设计的时候还需要根据现场安装情况进行不断的修正分析。

总之，随着环境保护法律法规的不断进步和完善，烟气的除尘和脱硫也会日益受到重视，这方面的技术也会不断得革新和完善，该行业在将来会有更好的发展前景。 7.2 展望

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本设计初步满足了设计要求，然而设计结果却依然存在缺陷，脱硫塔的形状略显细长，在实际建造过程中可能不稳。烟囱的高度有些低，若周围有较高的建筑可能会产生影响，尚且有待改善。

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参考文献

[1] 陈硕.静电布袋复合除尘器烟气脱硫除尘一体化系统的研究[D]. 武汉：武汉理工大学，2007.

[2] 徐海.浅谈选煤技术[J]. 内蒙古科技与经济，2007,(134):77-78.

[3] 汪艳红.我国火电厂烟气脱硫工艺现状及发展综述[J]. 硫磷设计与粉体工程，2008,(2):13-24.

[4] 唐家彬，李茹，王欢，方力.湿法烟气脱硫技术现状分析[J]. 广东化工，2015,42(292):93-94.

[5] 陈韦兵.锅炉烟气除尘脱硫技术的应用[J]. 自动化与仪器仪，2012,(160):114-119.

[6] T. Hlincik, P. Buryan. Desulfurization of boiler flue gas by means of activated calcium oxide[J]. Fuel Processing Technology, 2013, (111):62-67. [7] S.J. Smith, J. van Aardenne, Z. Klimont, R.J. Andres, A. Volke, S.D. Arias, Anthropogenic sulfur dioxide emissions: 1850–2005[J]. Atmospheric Chemistry and Physics, 2011, 11:1101–1116.

[8] P. Buryan, J. Vejvoda, J. Krátký, L. Veverka. The causation high consumption of limestone in coal fluidized bed boiler desulfurization[J]. Ceramics-Silikáty, 2010, 54:85–88.

[9] 赵然.锅炉烟气除尘技术及除尘器的选择[J]. 污染及防治，2013,(32):139-140. [10] 何群，薛力群.燃煤电站烟气除尘技术的选择[J]. 氯碱工业，2007,(1):35-37. [11] 张汝松，李志国，陈文文.高温旋风除尘器在锅炉烟气除尘中的应用[J]. 广东化工，2011,39(4):126-128.

[12] 啜广毅，王力腾，沈继平.燃煤电厂烟气除尘技术介绍[J]. 中国环保产业，2013,2:52-56.

[13] 陈冬林，吴康，曾稀.燃煤锅炉烟气除尘技术的现状及进展[J]. 环境工程，2012:72-73.

[14] 孙虹，华伟，祁建民，杨志超，陈强.火电厂电除尘用高频高压电源的研究[J].

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上海工程技术大学毕业设计（论文） 30t/h燃煤蒸汽锅炉烟气除尘脱硫系统设计

现代电子技术，2015,38(2):149-151.

[15] 陶晖，陶岚.袋式除尘技术在我国燃煤电厂的推广应用[J]. 中国环保产业，2015,1:16-21.

[16] 张得平.锅炉烟气除尘技术及除尘器的选择[J]. 大氮肥，2008,31(4):241-244. [17] 周兴求，叶代启.环保设备设计手册：大气污染控制设备[M]. 北京：化学工业出版社，2003.

[18] 张扬帆，李定龙，王晋.我国烟气脱硫技术的发展现状与趋势[J]. 环境科学与管理，2006,31(4):124-127.

[19] 国家环境保护部. GB13271-2014，锅炉大气污染物排放标准[S].

[20] 郝吉明，马广大，王书肖.大气污染控制工程（第三版）[M]. 北京：高等教育出版社，2010.

[21] 张殿印，王纯.除尘工程设计手册[M]. 北京：化学工业出版社，2003. [22] 孙琦明.湿式镁基与钙基脱硫工艺的比较[J]. 中国环保产业，2006,6:30-33.

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