WMASS结果判定与分析
总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00
1. 选用最大风荷载作用的角度（结构主轴方向）。
2. 改变此参数时，如果结构主轴方向与新的坐标方向不一致，应将结构主轴方向角度作为“斜交
抗侧力附加地震方向”填入，以考虑沿结构主轴方向的地震作用。 3. 如果仅仅是改变地震作用角度，不改变风荷载，则无需修改此参数。
地下室层数: MBASE= 0
1. 确定基础回填土对结构的约束作用层数时用到此参数。
通过指定土层水平抗力系数的比例系数（M）值（后边地下信息详细说明），确定土体对地下室的约束。
2. 此参数确定上部结构风荷载计算时扣除地下室层数。
3. 对1、2、3级纯框架结构，其内力调整系数乘在嵌固端上。高规6.2.2、抗规6.2.3 4. 剪力墙底部加强区的控制高度扣除了地下室层数。 5. 地下室外围墙平面外设计时用到此参数。
竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算
1. 一般情况可采用“模拟施工3”刚度、荷载分层形成，接近实际情况。但存在广义多塔、转换
层、越层柱或越层支撑时应特别注意定义次序号，否则可能出现计算错误！ 2. 层数不多的一般结构可采用“一次性加载”。
3. “模拟施工1”是刚度一次形成，荷载分层加载。
4. “模拟施工2”是在“模拟施工1”的基础上对竖向刚度进行放大，一般用于基础设计。 5. 在定义了吊车荷载等特殊荷载，应采用“模拟施工1”或者“一次性加载”，程序不允许使用“模
拟施工3”
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 特殊荷载计算信息: 不计算
结构类别: 框架结构 此参数影响众多规范的选定，应当正确选择！
裙房层数: MANNEX= 0
1. 此参数仅仅在确定底部加强区高度时使用。程序不能自动确定裙房层数，应人工输入包括地下
室在内的结构层数。抗规6.1.10条文说明 2. 此参数输0则程序不考虑裙房作为加强区。
转换层所在层号： MCHANGE= 0
1. 此参数和“结构体系”参数配合使用。
2. 只要填写此参数，程序即判断结构为带转换层结构，执行“高规”10.2.2、10.2.3的相关规定。3. 如果同时选择了“部分框支剪力墙结构”，程序还将执行“高规”10.2.6、10.2.16、10.2.17、10.2.18、
10.2.19的相关规定。
4. 如果同时选择的是其他结构类型，则程序不执行上述3中仅仅针对部分框支剪力墙的设计规定。5. 对于水平转换构件和转换柱的设计要求，用户还应在“特殊构件补充定义”中对构件属性进行
指定，程序将执行“高规”10.2.4、10.2.7、10.2.10的相关规定。
6. 如果仅仅存在个别的转换构件，则无需填写此参数，仅仅在构件定义里指定特殊构件即可，程
序仅仅执行对转换构件的设计规定。
嵌固层所在层号： MQIANGU= 1
1. “抗规”6.1.3-3、6.1.10、6.1.14，“高规”3.5.2-2、12.2.1规定的相关内力配筋调整及刚度要求。2. 这里的嵌固端层号指的是上部结构的计算嵌固位置，如果一层地下室，地下室顶板为嵌固端，
则应填写2。
3. 通过倾覆力矩判定结构体系时，需要考虑底层的倾覆力矩百分比，此时的“底层”所指也是嵌
固端所在楼层。 注意：
如果地下一层的刚度和构造能满足“抗规”6.1.14或者“高规”12.2.1的要求时，就可以将地下
室顶板作为计算嵌固端，否则，嵌固端位置应相应下移。嵌固端位置下移后，仍有必要将地下室顶板按嵌固端的要求进行设计（这个是根据历次震害经验，结构在大震后，破坏严重的往往是地上，地下室少有发生严重破坏），采取加强措施。在软件中，如果用户指定的嵌固端位于地下室顶板以下，程序将自动对地下室顶板和嵌固位置执行同样的调整（参考PKPM新天地2010版特刊）。
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 墙元网格: 侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度 否
1. “强制刚性”仅仅在设置弹性板或楼板开洞时才有意义，否则是否“强制刚性”程序均按照刚
性板来计算；程序默认将同一标高相连有厚度的平板合并成刚性板块，同一层允许多个刚性板块，但板块之间不得有公共节点，因此，即使两房间楼板之间有一个共同节点，程序也会将两个楼板合成一个刚性板块。选择“强制刚性”时，则同一塔内楼面标高处所有节点均从属同一个刚性板，非楼层标高处的板，形成其余的刚性楼板。
2. “抗规”3.6.4规定：抗震分析时，应按照楼板的平面形状，平面内的变形情况，确定采用刚性
半刚性或者分块刚性的假定进行地震内力分析。
3. “抗规”条文说明3.4.3-3“对于扭转不规则，按刚性楼盖计算，当最大层间位移与其平均值得
比值为1.2时…..”这隐约说明，扭转位移比的参考限制数值，是在刚性楼盖的假定前提下；本条说明随后的本次修订变化2.1条写到：楼盖周边两端位移不超过平均位移2倍的情况称为“刚性楼盖”，超过2倍则属于“柔性楼盖”。因此，这种“刚性楼盖”并不是刚度无限大，计算扭转位移比时，楼盖的刚度可按照实际情况确定而不限于刚度无限大假定。这两条看似矛盾的条
款，实质上说明两个问题：
1、规范规定扭转位移比是概念性设计的参考指标，是在基本满足刚性假定的前提下，给出的一个供设计参考的量化指标，并不是严格的数值。 2、对于明显不满足刚性假定的情况，“抗规”3.4.4-1-3规定“平面不对称且凹凸不规则或局部不连续，可根据实际情况分块计算扭转位移比，对扭转较大的部位应采用局部的内力增大系数”4. “高规”5.1.5规定：进行内力与位移计算时，可假定平面内为无限刚，设计时应采取相应措施
保证平面内的刚度，当楼板可能变形时，应考虑变形带来的影响，或对无限刚假定的结果进行调整。
5. “高规”3.4.5在规定扭转位移比时没有提到是否需要刚性假定，也就是说高规的1.2、1.4、1.5
倍的位移比限制，规范没有规定必须是在平面刚性的前提下，但是高规在3.4.3、3.4.6、3.4.7条对结构的平面、开洞等进行了限制，也就是说当平面布置满足上述规定时，可以近似认为满足刚性假定。
总结概括：
1. 程序中的“强制刚性假定”功能在两本规范均找不到明确的支持依据。
在不超过“抗规”3.4.3规定的凹凸不规则、楼板局部不连续，或者满足“高规”3.4.3、3.4.6、3.4.7、3.4.8的相关规定时，可以认为结构基本能满足“刚性假定”，可以按照规范规定的扭转位移比来判定结构是否属于扭转不规则。否则应采取其他的判断方式来确定是否扭转不规则。2. “强制刚性假定”功能是程序为了简化计算，避免程序在某些特殊情况下“钻牛角尖”， 比如，
当高层建筑楼层开洞口较复杂，或为局部错层结构时，或设置没有楼板相连的独立悬挑梁，这时若不采用强制刚性楼板假定，则程序给出结果中会产个别构件的局部振动，影响整体的周期位移等，这并非结构整体性能的反映。因此，此时选择“强制刚性”假定来计算结构的“位移比”、“周期比”，可以约束局部的较大变形、过滤局部振动产生的周期。
3. 对于大多数高层结构均符合强制刚性楼板假定的适用条件，但是极个别结构复杂、空间结构，
其明显不符合刚性楼板假定的情况，控制“位移比”、“周期比”等比值已没有多大意义。因此也不存在勾选“全楼强制刚性楼板假定”的问题。
4. SATWE用户手册对此参数的使用建议：位移比周期时使用“强制刚性假定”，内力分析配筋计
算时不能选用。
采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法
1. “抗规”3.4.3条文说明给出的刚度计算方法Ki=Vi/δi地震力位移比。 2. “高规”3.5.2规定刚度的计算方法框架采用地震力位移比，其他结构采用层高修正后的地震力
位移比。
3. 对于转换层结构，“高规”附录E规定采用等“效剪切刚度”和“等效侧向刚度”。
结构所在地区 全国 风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40
采用“荷载规范”7.1.1中的W0，一般按照50年一遇，对于对风荷载敏感的建筑，应考虑环境影响进行修正：如沿海地带和强风地带等，在规范的基础上乘以1.1~1.2的系数；又如“门钢规程”中规定，基本风压按照“荷载规范”的规定值乘以1.05采用。用户自行按照规范规程进行修正，程序不再另行修正。 注意：
新高规取消了对风荷载敏感的高层按100年一遇的风压计算的要求，取代以乘以1.1的系数。“高规”4.2.2
风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.40 程序根据“高规”3.7.6进行计算，采用10年一遇的风荷载标准值
地面粗糙程度: B 类 “荷载规范”7.2.1
A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类指有密集建筑群的城市市区；
D类指有密集建筑群且房屋较高的的城市市区。
结构X向基本周期（秒）: T1 = 0.79 结构Y向基本周期（秒）: T2 = 0.78 回填结构分析后的周期，计算风荷载用
是否考虑风振: 是 要考虑。荷载规范7.4.1、7.4.2
风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 混凝土、砌体结构0.05，有填充墙钢结构0.02，无填充墙钢结构0.01
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 “高规”3.7.6建议阻尼比取0.01~0.02
构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否 目前程序不支持此功能，参数无用
承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00
用于对承载力设计的风荷载进行放大
“高规”4.2.2对风荷载比较敏感的高层建筑（大于60m），承载力设计时应按照基本风压的1.1倍采用。
体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 3 各段体形系数: USi = 1.30 “高规”4.2.3
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 9
地震烈度: NAF = 7.50 场地类别: KD =III 设计地震分组: 二组 特征周期 TG = 0.55 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.12 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.72 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3
抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50
周期折减系数: TC = 0.90 “高规”4.3.17
1. 框架可取0.6~0.7
2. 框架-剪力墙可取0.7~0.8 3. 框架-核心筒可取0.8~0.9 4. 剪力墙可取0.8~1.0
结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 一般混凝土结构取0.05，钢结构取0.02，混合结构在两者之间插值
中震(或大震)设计: MID =不考虑
是否考虑偶然偏心: 是 是否考虑双向地震扭转效应: 是
1. “抗规”5.1.1-3条、“高规”4.3.2-3规定：“质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水
平地震作用下的扭转影响；”
2. “高规”4.3.3条款及条文说明规定：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，计算双向地
震作用时，可不考偶然偏心影响，但应与单向地震考虑偶然偏心的计算结果进行比较，取不利情况进行设计。
3. “抗规”3.4.4条文说明：“扭转位移比计算时......取‘给定水平力’计算……该水平力一般采用
振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力，并考虑偶然偏心；” 4. “高规”3.4.5条：“在考虑偶然偏心影响的规定水平地震作用下，楼层竖向构件最大水平位移
和层间位移……不大于……” 5. “抗规”“高规”均明确强制性规定，质量刚度明显不对称的结构，应计入水平双向地震作用
下的扭转影响。“高规”同时还规定计算单向水平地震作用时应考虑偶然偏心，计算双向地震作用时，应与单向地震考虑偶然偏心的计算结果进行比较，取不利。在计算扭转位移比时，“高规”明确规定“考虑偶然偏心影响”，“抗规”在仅仅在条文说明提到“考虑偶然偏心”。
6. SATWE考虑偶然偏心时，程序增加4个地震作用工况；考虑双向地震时，不改变内力组合数，
仅仅用双向地震效应代替原来单向地震效应，程序可以同时考虑偶然偏心，这时仅对无偏心的地震作用进行双向地震计算，有偶然偏心的地震作用不考虑双向地震力。这也是“高规”4.3.3及条文说明的规定。
7. SATWE实用操作建议：
（1）多层、高层只要不是双轴基本对称，都应勾选双向地震作用。对于高层，还应同时勾选偶然偏心。
（2）双轴基本对称的多层、高层，可以不勾选双向地震作用，但对于高层，应勾选偶然偏心。（3）单纯扭转位移比计算时，高层必须勾选偶然偏心，多层由于条款中未明确，可以视情况决定是否勾选偶然偏心。
斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 2
斜交抗侧力构件方向的附加地震方向角(Deg) = 60 120
1. 此参数主要用来执行“抗规”5.1.1-2，“高规”4.3.2-1的相关规定。 2. 也可配合总信息中的“水平力夹角”ARF，体现最大的地震作用方向。
3. 程序输出最大地震力方向大于15°时，可以把最大地震作用方向输入此参数。
活荷载信息 .......................................... 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到3层
一般情况下应考虑，如不考虑，则应直接调整“梁活载内力增大系数”，以体现活载不利。
柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 ------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数 1 1.00 2---3 0.85 4---5 0.70 6---8 0.65 9---20 0.60 > 20 0.55
1. 本参数根据“荷载规范” 4.1.2-2条进行折减，注意应用范围，程序默认的折减系数是符合“荷
载规范”表4.1.1中第1项次第（1）款的活载类型，其他项次应手工调整！
2. “高规”5.6.1条规定的考虑荷载使用年限的调整系数，50年时取1.0，100年时取1.1。
调整信息 ........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 考虑活载不利布置时取1.0，否则应取1.1~1.2。
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60
1. “高规”5.2.1及条文说明规定：剪力墙连梁刚度可以折减，折减系数不宜小于0.5；通常，6、
7度时可取0.7，8、9度时可取0.5。
2. 对于框架-剪力墙结构中一端与柱子连接、一端与墙连接的梁、剪力墙中跨高比大于5的梁、上
边搁置次梁的梁，应慎用折减，这种梁通常是重力作用控制，可以在特殊构件里改变定义，不参与折减。
梁扭矩折减系数： TB = 0.40 考虑到现浇板的对梁抗扭的辅助作用，对梁进行的折减，取0.4~1。
全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 1
第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 2 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00
1. 本参数是为了满足“抗规”6.2.13、“高规”8.1.4、9.1.11等条款的相关规定设置。
2. 由于程序计算的0.2Vo和框支柱调整的系数可能会很大，用户可以设置调整系数的上限，调整
不会超过这个上限。当输入的起始楼层号填入负值时，0.2Vo不受限制。 3. 本参数没有规范依据
顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 此参数只改变内力，不改变位移。
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
根据“高规”表3.9.3、3.9.4，部分框支剪力墙结构底部加强区，和非加强区的剪力墙抗震等级可能不同。对于“部分框支剪力墙结构”，如果用户在“地震信息”中，输入的是部分框支剪力墙结构一般部位的剪力墙抗震等级，则选定此参数时，程序将自动对底部加强区的剪力墙提高一级。
实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 “抗规”5.2.5规定的最小楼层剪力，应调整
是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0
程序按照规范要求自动对框支柱的弯矩剪力进行调整，由于调整系数往往很大，为避免异常情况，程序给出此项控制开关，由设计人员决定是否对与框支柱连接的框架梁的内力进行调整。
强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0
1. 依据“抗规”3.4.4-2，“高规”3.5.8，程序自动对竖向刚度比不满足规范的楼层地震作用进行放
大，“抗规”要求1.15，“高规”要求1.25，请注意区别。
2. 对于不满足“抗规”表3.4.3-2第2、3项的竖向不规则程序不能自动判定，应通过指定薄弱层
来实现（放大1.15），同时“抗规”3.4.4-2还规定应进行弹塑性变形分析。
3. 对于不满足“高规”3.5.3、3.5.4的情况，程序不能自动判定，应通过指定薄弱层来实现（放大
1.25）。
4. 指定加强层程序实现
（1）加强层及相邻层的柱、抗震墙等级提高一级； （2）加强层及相邻层轴压比限制减小0.05； （3）加强层及相邻设置约束边缘构件；
也可以在“多塔结构补充定义”菜单分塔指定加强层。
配筋信息 ........................................ 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 360 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋最小配筋率 (%): RWV = 0.30
1. 抗震墙结构“抗规”6.4.3规定：一、二、三级抗震不小于0.25%，四级不小于0.2%，高度小
于24m且剪压比很小的四级抗震墙允许按0.15%采用。部分框支抗震墙不应小于0.3%。 2. 框架-抗震墙结构“抗规”6.5.2规定：不应小于0.25%
3. 剪力墙结构“高规”7.2.17规定：一、二、三级抗震不小于0.25%，四级和非抗震不小于0.2%。4. 框架-剪力墙结构“高规”8.2.1规定：抗震设计不小于0.25%，非抗震不小于0.2%。
5. 部分框支剪力墙结构“高规”10.2.19规定：抗震设计不小于0.3%，非抗震不小于0.25%。
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 规范对底部加强区的分布筋配筋率没有具体规定，但是对边缘构件有规定。
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移
此参数仅仅适用于钢结构，程序按照《钢结构设计规范》5.3.3的规定由用户选择计算方式。
梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 高层结构的时候勾选此参数。
钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是
对于连体结构、错层结构、及B级高度的高层建筑结构中的剪力墙，构造边缘构件的要求相应提高，此规定程序不自动执行，有此参数确定。
抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是
1. “混凝土规范”5.4.3条要求调幅框架梁的受压区高度小于0.35ho，当选择此参数时，程序对于
非地震作用下进行该项校核，如果不满足，程序自动增加受压钢筋以满足受压区高度。 2. 考虑地震作用的框架梁，“混凝土规范”11.3.1条取消老规范梁端配筋率不应大于2.5%的限制，
改为11.3.7条的“不宜大于”2.5%，同时根据抗震等级计入受压钢筋时，梁端混凝土受压区高度限制为0.25ho（一级）或0.35ho（二、三级），不满足此项规定时，给出超筋提示。
3. 需要注意的是，程序按“规范”11.3.1条验算受压区高度ξ时，程序自动取计算配筋的50%或
30%作为相对应的受压钢筋。这里的50%、30%是考虑到满足“混凝土规范”11.3.6条规定的“框架梁梁端截面的底部和顶部纵向受力钢筋截面面积的比值，除按计算确定外，一级抗震等级不应小于0.5,；二、三级抗震等级不应小于0.3”时程序假设的受压钢筋，与实际配置还是有些区别的，请注意手工校核。
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规(6.4.5)条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是
荷载组合信息 ........................................ 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50
地下信息 ..........................................
土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00
1. 此参数填写一个负数-n（n小于等于地下室层数），则代表n层地下室没有水平位移。 2. 参考“桩基规范”JGJ94-2008表5.7.5按照灌注桩取值。
扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0
没找到这个系数是做什么的，从字面意思来看，是为了配合前面的“地下室层数”参数，用来扣除按“水平抗力系数”来计算地下室约束时用的，没有特殊情况就填0。
回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00 回填土侧压力系数: Rsol = 0.50 外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00
室外地平标高 (m): Hout = -0.35 地下水位标高 (m): Hwat = -20.00 室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.00
剪力墙底部加强区的层和塔信息....................... 层号 塔号 1 1
用户指定薄弱层的层和塔信息......................... 层号 塔号
用户指定加强层的层和塔信息......................... 层号 塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息................... 层号 塔号 类别
1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层
********************************************************* * 各层的质量、质心坐标信息 * *********************************************************
层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 (m) (m) (t) (t)
3 1 2.500 4.330 15.000 55.8 1.8 0.0 0.52 2 1 2.500 4.330 10.800 103.2 8.3 0.0 0.68 1 1 2.500 4.330 6.000 150.6 12.8 0.0 1.00
活载产生的总质量 (t): 23.002 恒载产生的总质量 (t): 309.576 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 332.577 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)
********************************************************* * 各层构件数量、构件材料和层高 * *********************************************************
层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m)
质量比
累计高度(m)
1( 1) 1 48(30/ 360) 12(30/ 360) 6(30/ 360) 6.000 6.000 2( 2) 1 36(30/ 360) 12(30/ 360) 6(30/ 360) 4.800 10.800 3( 3) 1 24(30/ 360) 6(30/ 360) 0(30/ 360) 4.200 15.000 *********************************************************
* 风荷载信息 * *********************************************************
层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y
3 1 27.51 27.5 115.6 31.76 31.8 133.4 2 1 32.25 59.8 402.4 37.45 69.2 465.6 1 1 44.12 103.9 1025.7 50.93 120.1 1186.4
=========================================================================== 各楼层偶然偏心信息
===========================================================================
层号 塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05 3 1 0.05 0.05
=========================================================================== 各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)
这部分信息是依据广东规程2.3.3和3.2.2条要求输出的，等效尺寸可以用来计算高宽比
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层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 104.03 2.50 4.33 10.01 10.01 10.01 10.01 2 1 64.95 2.50
4.33 7.91 7.91 7.91 7.91
3 1 43.05 2.50 4.33 6.44 6.44 6.44 6.44
=========================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)
这部分信息是依据广东规程2.3.6条要求输出的，用来判断结构是否属于质量沿竖向分布不均匀。===========================================================================
层号 塔号 单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1]) 1 1 1571.01 1.00 2 1 1717.29 1.28 3 1 1338.26 1.00
=========================================================================== 计算信息
=========================================================================== 计算日期 : 2011.10.21
开始时间 : 11:46:56 可用内存 : 1379.00MB 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力 结束日期 : 2011.10.21 时间 : 11:47: 7 总用时 : 0: 0:11
=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
没有找到规范对此数值的限制，但是“高钢规”3.2.2规定按照其附录二的规定计算的偏心率大于0.15，也属于平面不规则，这一点在建质【2010】109号文件中也明确，偏心率大于0.15也属于超限高层的一小条。但是不知道程序是不是按照“高钢规” 附录二的算法输出。
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下（边）一层相应塔侧移刚度的比值
1. “抗规”表3.4.3-2规定，此刚度比值（地震力位移比）大于1.428时，判定为竖向刚度不规则。
刚度小的薄弱楼层（下边一层）地震力乘以1.15的增大系数，并且应进行弹塑性分析。
2. “高规”3.5.2-1规定，框架结构，此刚度比值（地震力位移比）大于1.428的下面一个楼层，
地震作用放大1.25倍。
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上（面）一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上（面）三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
1． “抗规” 表3.4.3-2规定，此刚度比值（地震力位移比）小于1.0时，判定为竖向刚度不规则。
本层地震力乘以1.15的增大系数，并且应进行弹塑性分析。
2． “高规”3.5.2-1规定，框架结构，此刚度比值（地震力位移比）小于1.0的楼层，地震作用放
大1.25倍。
Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上（面）一层相应塔侧移刚度90%、110%或者
150%比值。110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层 1. “高规”3.5.2-2规定，框架-剪力墙结构、板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架-核心筒结构、
筒中筒结构，此刚度比值（考虑层高修正）小于1.0的楼层，地震作用放大1.25倍；同时在嵌固端所在楼层，此比值不宜小于1. 2. 对于嵌固端，“高规”5.3.7同时还规定，按照高规附录E.0.1共公式计算的“等效剪切”刚度比
不小于2.0。
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
此刚度应该是按照“高规”附录E.0.1-1公式计算的“等效剪切刚度”，公式和层高有关。
RJX2，RJY2，RJZ2: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪弯刚度)
SATWE手册里有此项，结果输出文件没看到，可能和结构类型有关系；这个剪弯刚度按SATWE手册的说法是按照“高规”附录E.0.2建议的方法，该方法所指的是“高规”式3.5.2-1的计算方法，其实就是地震力和层间位移比！这个肯能是SATWE说明书有些笔误，没有更新，参考老版本的说明书，这个刚度也是指“老高规”E.0.2，这指的是转换层上下施加单位力产生的位移所对应的刚度比。因此，这个刚度，可能是按照结构力学的方法求出的刚度（在结构上施加单位力或单位位移由此产生的结构刚度）。
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) 这个方法目前看来是规范推荐的方法，“抗规”的3.4.3条文说明中出现，地震力和层间位移比值（没有做层高的修正）；“高规”3.5.2分别规定了对框架结构不做层高修正的“地震力和层间位移比值”，以及除了框架架构外的带“层高修正”的“地震力和层间位移比值”。程序如何区分计算，目前还不知道。
=========================================================================== Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= 39.5928(m) Ystif= 11.0126(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 38.3151(m) Ymass= 10.4012(m) Gmass(活荷折减)= 708.7736( 640.0949)(t) Eex = 0.0685 Eey = 0.0644 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 2.5520 Raty1= 2.7667 Ratx2= 1.3973 Raty2= 1.4778 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.6620E+07(kN/m) RJY1 = 2.9400E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.5727E+06(kN/m) RJY3 = 3.1744E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1
Xstif= 39.5928(m) Ystif= 11.0126(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 38.3585(m) Ymass= 10.4878(m) Gmass(活荷折减)= 647.1316( 604.9556)(t) Eex = 0.0662 Eey = 0.0553 Ratx = 0.4771 Raty = 0.4511 Ratx1= 1.2644 Raty1= 1.3188 Ratx2= 1.3836 Raty2= 1.4283 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.6620E+07(kN/m) RJY1 = 2.9400E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 7.5037E+05(kN/m) RJY3 = 1.4321E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1
Xstif= 39.4945(m) Ystif= 10.8526(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 38.3241(m) Ymass= 10.7487(m) Gmass(活荷折减)= 572.7257( 533.1597)(t) Eex = 0.0643 Eey = 0.0109 Ratx = 1.1076 Raty = 1.0730 Ratx1= 1.5451 Raty1= 1.5809 Ratx2= 1.2659 Raty2= 1.2800 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 2.2924E+07(kN/m) RJY1 = 4.0552E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.3113E+05(kN/m) RJY3 = 1.5366E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) ------------------------------------------------------------------------- X方向最小刚度比: 1.0000(第 3层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 3层第 1塔)
=========================================================================== 高位转换时转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比
这个很明确，是按照高规附录E.0.3规定计算的转换层等效侧向刚度。 规定如下：
1. 此数值宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.25。（此输出和规范规
定正好是倒数关系）
2. 同时高位转换是还应注意转换层与相邻上一层的“侧向刚度”（按“高规”式3.5.2-1计算）
比不应小于0.6。 =========================================================================== 采用的楼层刚度算法:Ratio of Earthq. Shear F 转换层所在层号= 4
转换层下部结构起止层号及高度= 2 4 13.35 转换层上部结构起止层号及高度= 5 8 12.00 X方向下部刚度= 0.1768E+07 X方向上部刚度= 0.8456E+06 X方向刚度比= 0.4299 Y方向下部刚度= 0.1465E+07 Y方向上部刚度= 0.8902E+06 Y方向刚度比= 0.5463 =========================================================================== 结构整体抗倾覆验算结果
根据“高规”12.1.7规定“在重力荷载与水平荷载标准值（1.0恒+0.7活+风）或重力荷载代表值与多遇水平地震标准值（1.0恒+0.5活+水平地震）共同作用下，高宽比大于4的高层建筑，基底底面不宜出现零应力区；高宽比大于4的高层建筑，基础底面与地基基础之间零应力区面积不应超过基础底面积的15%。”
注意：这个倾覆弯矩和用来界定框架、框剪、短肢剪力墙，所用到的倾覆弯矩不是一个概念，所用的倾覆力矩不同，整体倾覆验算用的是此处的输出；用来界定结构类型的“规定的水平力”作用下的倾覆弯矩输出在WV02Q.OUT文件中。
===========================================================================
抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)
X风荷载 21627.4 1038.8 20.82 0.00 Y风荷载 18729.4 1201.4 15.59 0.00 X 地 震 21045.2 3362.0 6.26 0.00 Y 地 震 18225.2 3362.1 5.42 0.00
=========================================================================== 结构舒适性验算结果
对于高度不小于150m的高层混凝土结构，按照“高规”3.7.6规定给出验算结果。
风荷载按照10年一遇的风荷载标准值，顶点风振加速度限值：住宅、公寓0.15，办公旅馆0.25。=========================================================================== X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.178 X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160 Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.206 Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.162
=========================================================================== 结构整体稳定验算结果 “高规”5.4.1及5.4.4相关规定
=========================================================================== 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.373E+05 0.373E+05 6.00 3326. 67.23 67.24 2 0.447E+05 0.447E+05 4.80 1691. 126.86 126.86 3 0.233E+05 0.233E+05 4.20 576. 170.06 170.06
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应
********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * **********************************************************************
1. “抗规”表3.4.3-2规定，楼层间受剪承载力小于相邻上一层的80%（Ratio_Bu:X,Y小于0.8）
时判定为竖向不规则，刚度小的楼层地震力乘以不小于1.15的放大系数，其薄弱层应进行弹塑性变形分析，并且楼层受剪承载力不应小于相邻上一楼层的65%。
2. “高规”3.5.3规定：A级高度的楼层受剪承载力不宜小于相邻上一层的80%，不应小于65%；
B级高度不应小于75%。不满足时，楼层地震作用应乘以1.25的放大系数。 Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
----------------------------------------------------------------------
层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y ---------------------------------------------------------------------- 3 1 0.1441E+03 0.1441E+03 1.00 1.00 2 1 0.6199E+03 0.5646E+03 4.30 3.92 1 1 0.8494E+03 0.7830E+03 1.37 1.39 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 3 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 3 塔号: 1
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