墩台与基础课程设计

学 号

墩台与基础课程设计

设计说明书

桩柱式桥墩钻孔灌注摩擦桩及端承桩设计 （公路-II级，净7+2×1.0m，跨径L=16m）

起止日期： 2013 年 12 月 30 日 至 2014 年 1 月 8 日

学班成指

生姓名 级 绩

导教师

土木工程学院 2014年 1 月 6 日

目录

第一部分 摩擦桩设计 .................................................................................................................................. 2 一、设计资料 ................................................................................................................................................. 2 二、荷载计算 ................................................................................................................................................. 2 三、桩长计算 ................................................................................................................................................. 6 四、桩的内力计算 ........................................................................................................................................ 6 五、桩顶水平位移计算................................................................................................................................ 9 六、桩身配筋计算 ...................................................................................................................................... 10 第二部分 端承桩设计 ................................................................................................................................ 13 一、设计资料 ............................................................................................................................................... 13 二、荷载计算 ............................................................................................................................................... 13 三、单桩承载力的计算.............................................................................................................................. 17 四、桩身内力计算 ...................................................................................................................................... 17 五、嵌固深度计算 ...................................................................................................................................... 20 六、桩顶水平位移计算.............................................................................................................................. 20 七、桩身配筋计算 ...................................................................................................................................... 20 参考文献 ........................................................................................................................................................ 24

1

第一部分 摩擦桩设计

一、设计资料

1. 设计标准以及上部构造 设计荷载：公路—Ⅱ 级； 桥面净宽：净—7+2×1.0m；

标准跨径: Lk=16m，梁长 15.96m，计算跨径 15.5m； 上部构造：装配式钢筋混凝土简支 T 梁桥设计。 2．水文地质条件

各土层地质情况及有关钻孔灌注桩桩基设计参数见附表一。 3．材料

钢筋：盖梁主筋用 HRB335 钢筋，其他均用 R235 钢筋； 混凝土盖梁、墩柱用 C30，系梁及钻孔灌注桩用 C25。 4．桥墩尺寸

二、荷载计算

1.一孔主梁恒载 主梁 1（4） 2（3） 合计 2

集度（KN/m） 21.06 22.02 梁长（m） 15.96 15.96 自重（KN） 326.43 341.31 667.74 N主326.432341.3121335.48KN

2.其他恒载计算

（81.51.41.40.90.8）25394.8KN 盖梁自重：N盖梁V盖梁c墩身自重：N墩V墩c3.141.21.244.4525125.13KN 系梁自重：N系梁V系梁c3.411.425119KN 3.单根桩顶承受的恒载

N恒N主N盖N系2N墩1335.48394.8119125.131049.77KN

2(二)活载计算

1.顺桥向活载计算

① 单孔单列汽车

B10B2qkl02Pk7.87515.52167228.03KNBB1B20228.03228.03KN

单孔双列车

2B456.06KN

② 双孔单列汽车B1qkl027.87515.5261.03KNB2qkl02Pk7.87515.52167228.03KN

BB1B261.03228.03289.06KN双孔双列车

2B578.12KN

3

③单孔单侧人群B10B2qrbl全长23115.9223.85KN

BB1B223.85KN双侧人群

B1qrbl全长23115.9223.85KNB2qrbl全长23115.9223.85KN

BB1B244.7KN④双孔单侧

B1qrbl全长23115.9223.85KNB2qrbl全长23115.9223.85KN

BB1B244.7KN⑤双孔双侧

B1B244.7KN

BB1B295.4KN

双孔荷载对墩柱产生最大竖向力，单孔荷载产生墩柱最大弯矩

2.双柱反力横向分布计算

汽车荷载如图所示 ①汽车单列非对称布载

1l1l22102300..95721-11-0.9570.043

l460l1l2552300.62021-11-0.6200.38

l460l1l24002301.3721-11-1.37-0.37

l4604

②汽车双列非对称1③人群单侧非对称布载1

④人群双侧对称布载 120.5

3活载计算

①汽车及人群双孔布载产生最大支反力，即产生最大墩柱垂直力 编号 荷载情况 最大垂直反力（KN） 最小垂直反力（KN） 1 横向分布1 Bi(1)横向分布2 Bi(1) 2 汽车荷载 单列车 0.957 0.043 3 双列车 0.620 0.38 4 人群荷载 单侧行人 1.37 -0.37 5 双侧行人 0.5 0.5 ②汽车及人群单孔布载产生的最大偏心矩，即产生的最大墩柱底弯矩 布载情况 水平力H 竖向力B 356.85 462.38 65.35 47.7 16.03 283.39 -17.649 47.7 1 2 垂直力 1号墩柱底弯矩 1号墩柱底弯矩 B1(1)B2(1)0.25B1(1)0.25B2(1) 单孔单列 单孔双列 单孔单侧人群 单孔双侧人群 制动力 盖梁风力 45 1.125 228.03 456.06 0.957 0.620 0.043 281.51 0.38 364.76 12.65 223.56 -8.825 23.85 70.38 91.19 8.169 5.963 267.75 5.85 3.16 55.89 -2.206 5.963 267.75 5.85 23.85 1.37 -0.37 32.68 47.7 力臂 0.5 0.5 23.85 H11.54.455.95m H21.524.455.2m 5

墩柱风力 1.05 H34.4522.225m 2.336 2.336

以上力的单位均为 kN，弯矩的单位为 kN·m, 制动力、盖梁风力、墩柱风力分别乘各自相应的力臂，人群产生的反力不计冲击系数。其中冲击系数(1)1.29，表中 0.25 为支座中心到墩柱中心的距离，从桥梁工程设计资料中查得。

三、桩长计算

由于河床为多层土质，需要通过试算确定桩长。

2hi1nih1n0.5919.63.119.54.6919.33.48194.9419.54.3319.819.4 0.593.14.693.484.944.33iqrm0fa0k22h30.80.75（1401.59.418.13）237.38

1nRauqikliApqr14.396945.871.5386237.382444.26KN

212NN恒N活N桩-N置换土重1049.77462.3847.7（15-9.4）1.538621.131759.56KN

四、桩的内力计算

1.桩的计算宽度

b1kfk(d1)1.00.9(1.41)2.162.桩的变形系数

当基础侧面地面或局部冲刷线以下成一个m值

hm2(d1)4.8(m)深度内有三层土时，将三层土的比例系数换算

m1h12m2(2h1h2)h2m3(2h12h2h3)h3m2 hmm1h12m2(2h1h2)h2m3(2h12h2h3)h3m2hm120.5924（20.593.1）3.117（20.5923.11.11）1.11 4.8211.076

5mb1EI

EI0.8EcIEC2.8107Mpa I0.0491d40.189

5mb1511072.160.355 EI0.82.81070.189按弹性计算

3作用在局部冲刷线处的H0，M0计算

h0.355217.4582.5

M01.4M汽0.（61.4M制动1.1M风1.4M人）1.4356.850.250.6（1.4471.61.118.371.416.34）546.89MpaH00.7(1.4H制动1.1H风）46.641KN

4. 单位“力”作用在局部冲刷线处的，桩柱在该处产生的变位计算

h0.355217.4584 取ah=4

0HHB3D4B4D313EIA3B4A4B3

0HHB3D4B4D312.4411.289105337 EIA3B4A4B30.3550.4233610A3D4A4D311.62140.030410 2EIA3B4A4B30.35520.42336107ACA4C311.751340.01171047 EIA3B4A4B30.3550.42336100MH0MM

5. 局部冲刷线处变位计算：

00X0HHH0HMM01.28910546.640.0304104546.892.36

7

000(MHH0MMM0)(0.030410446.640.0117104546.89)0.0793102

6. 局部冲刷线以下深度各截面内力计算：

M0H0CD3)32EI3EI12EIX0A3EI0B3M0C3H0D3)MZ2EI(X0A3B30

2EIX00.35520.423361070.231020.123104

EI00.3550.42336107(0.0793102)0.121041

H0146.64131.380.355

MZ0.123104A30.12104B3546.89C3131.38D3Z 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.4 1.8 2.2 2.6 3.0 3.5 4.0 Z 0.56 1.23 1.69 2.25 2.82 3.94 5.07 6.20 7.32 8.45 9.86 11.27 A3 -0.00133 -0.01067 -0.036 -0.08532 -0.16652 -0.45515 -0.95564 -1.69334 -2.62126 -3.54058 -3.91921 -1.61428 B3 -0.00013 -0.00213 -0.0108 -0.03412 -0.08329 -0.31933 -0.86715 -1.90567 -3.59987 -5.99979 -9.54367 -11.73068 C3 0.99999 0.99974 0.99806 0.99181 0.97501 0.86573 0.52997 -0.27087 -1.87734 -4.68788 -10.3404 -17.9186 D3 0.2 0.39998 0.59974 0.79854 0.99445 1.35821 1.61162 1.57538 0.91679 -0.89126 -5.85402 -15.0755 MZ 585.36 600.97 605.52 595.46 570.94 485.86 373.20 259.52 166.47 106.61 81.05 91.78 桩身弯矩图

8

桩身弯矩图700600弯矩 Mz（KN/m）500400桩身弯矩30020010001.561.231.692.252.823.945.077.328.45桩长 Z(m)11.279.866.2

从表中知

Md605.52MpaZ1.69m

7. 对最大弯矩修正

0㏒2㏒0.217 H00.1M0m146.640.1546.8912Hm46.644h10.59110.123(2)(20.217)0.297 h24.866h2111.013 -4hmMmaxMzmax1.013605.52613.39Mpa

修正后的最大弯矩

五、桩顶水平位移计算

X00(h1h2)0

0M外2H133(nhh)nhh(hh)h2nh1(2h2h1)122112 E1I132E1I1nE1I11.24()0.5398 EI1.4H452.17547.175KN

M外91.198.169451.51.1250.75167.7KNmE1I12.81070.0491.242.845106h14.45h24.68

9

M外2133(nhh)nhh(hh)h2nh1(2h2h1)22112312EI1147.175133（0.53984.454.68）0.53984.454.68(4.454.68)62.845103167.72 4.680.53984.45(24.684.45)622.845104.15510-30HE1I13X00(h1h2)02.310-30.79310-（4.454.68）4.15510-313.7mm水平位移容许值为

5.02122.9mm13.7mm，符合要求。

六、桩身配筋计算

1Mmax对应的轴向力组合设计值为

Nd1.2N恒1.4N汽0.81.4N人N桩1.21049.771.4356.850.81.465.35（1.694.68）251.5386 2205.5KN2.按偏心受压构件进行配筋计算

e0Md605.52274.55mm Nd2205.5lp0.7(l04h2r1.4m

)0.7(4.684)11.16m 0.355h0rrsr0.88r1.880.71.316m

10.22.7e00.274550.22.70.763、、 h01.316lph1.150.0111.161.071所以21 1.421.15-0.01lp21111.1621()121（）0.87511400e0h0h14000.274551.3161.4 1.159e01.1590.274550.318

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主筋采用HRB335级钢筋。 配筋率

fcdBrA(e0)11.5700B318AfsdC(e0)Dgr280318C616D

NuAr2fcdCr2fsd700211.5A2807002C5512500A137200000C

ξ 0.20 0.21 0.24 0.29 0.40 0.50 0.70 0.90 1.00 当

A 0.3244 0.3481 0.4219 0.5526 8.8667 1.1735 1.8102 2.4215 2.6943 B 0.2628 0.2787 0.3259 0.4011 0.5414 0.6271 0.6523 0.4828 0.3413 C -1.5296 -1.4676 -1.2911 -1.0194 -0.4749 0 1.1294 2.0181 2.3082 D 1.4216 1.4623 1.5697 1.7086 1.8801 1.9081 1.4402 0.8704 0.6692 ρ -0.00166 -0.00172 -0.00186 -0.00196 -0.00146 0.000279 0.0205 -0.1009 -0.0677 Nu 2137254.043 2265030.014 2654493.586 3320056.669 4873007.388 6468918.75 13155277.94 -14589008.24 -6587248.458 ξ=0.21时，Nu大于设计值Nd时的ρ即为装的纵向配筋率0.001720.005故取0.005

Asr20.0053.1470027693mm22公称直径为 25 的 HRB335 钢筋As16490.97854.4mm主筋选用16根

实际配筋率

7854.40.0051

3.147002箍筋采用螺旋箍筋 R235 级，直径 8mm,螺旋筋的间距S=200mm

11

ascd24028.4254.2mm

rsD2as70054,2645.8mmgrs(D/2)0.923

e0ξ 0.21 0.3 0.5 0.59 0.6 0.65 0.67 0.70 当

BfcdDgfsd11.25B1.318Dr700 AfcdCfsd11.25A1.428CA 0.3481 0.5798 1.1735 1.4589 1.4908 1.6508 1.7147 1.8102 B 0.2787 0.4155 0.6271 0.6635 0.6651 0.6651 0.6615 0.6523 C -1.4676 -0.9675 0 0.4485 0.5021 0.808 0.943 1.1294 D 1.4623 1.7313 1.9018 1.8052 1.7856 1.6343 1.5534 1.4402 e0 1.9468 0.7465 0.50697 0.4041 0.3982 0.3456 0.32187 0.2942 0.67时，e00.32187与设计值接近，取该ξ计算

NuAr2fcdCr2fsd1.7147700211.50.9430.005700228010309.23KN

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第二部分 端承桩设计

一、设计资料

1. 设计标准以及上部构造 设计荷载：公路—Ⅱ 级； 桥面净宽：净—7+2×1.0m；

标准跨径: Lk=16m，梁长 15.96m，计算跨径 15.5m； 上部构造：装配式钢筋混凝土简支 T 梁桥设计。 2．水文地质条件

各土层地质情况及有关钻孔灌注桩桩基设计参数见附表一。 3．材料

钢筋：盖梁主筋用 HRB335 钢筋，其他均用 R235 钢筋； 混凝土盖梁、墩柱用 C30，系梁及钻孔灌注桩用 C25。 4．桥墩尺寸

二、荷载计算

1.一孔主梁恒载 主梁 1（4） 2（3） 合计 13

集度（KN/m） 21.06 22.02 梁长（m） 15.96 15.96 自重（KN） 326.43 341.31 667.74 N主326.432341.3121335.48KN

3.其他恒载计算

（81.51.41.40.90.8）25394.8KN 盖梁自重：N盖梁V盖梁c墩身自重：N墩V墩c3.141.21.244.4525125.13KN 系梁自重：N系梁V系梁c3.411.425119KN 4.单根桩顶承受的恒载

N恒N主N盖N系2N墩1335.48394.8119125.131049.77KN

2(二)活载计算 1.顺桥向活载计算

① 单孔单列汽车

B10B2qkl02Pk7.87515.52167228.03KNBB1B20228.03228.03KN

单孔双列车

2B456.06KN

② 双孔单列汽车B1qkl027.87515.5261.03KNB2qkl02Pk7.87515.52167228.03KN

BB1B261.03228.03289.06KN双孔双列车

2B578.12KN

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③单孔单侧人群B10B2qrbl全长23115.9223.85KN

BB1B223.85KN双侧人群

B1qrbl全长23115.9223.85KNB2qrbl全长23115.9223.85KN

BB1B244.7KN④双孔单侧

B1qrbl全长23115.9223.85KNB2qrbl全长23115.9223.85KN

BB1B244.7KN⑤双孔双侧

B1B244.7KN

BB1B295.4KN

双孔荷载对墩柱产生最大竖向力，单孔荷载产生墩柱最大弯矩

3.双柱反力横向分布计算 汽车荷载如图所示 ①汽车单列非对称布载

1l1l22102300..95721-11-0.9570.043

l460l1l2552300.62021-11-0.6200.38

l46015

②汽车双列非对称1

③人群单侧非对称布载1l1l24002301.3721-11-1.37-0.37

l460④人群双侧对称布载 120.5

4.活载计算

① 汽车及人群双孔布载产生最大支反力，即产生最大墩柱垂直力 编号 荷载情况 最大垂直反力（KN） 最小垂直反力（KN） 1 横向分布1 Bi(1)横向分布2 Bi(1) 2 汽车荷载 单列车 0.957 0.043 16.03 3 双列车 0.620 0.38 283.39 4 人群荷载 单侧行人 1.37 -0.37 -17.649 5 双侧行人 0.5 0.5 47.7 ② 车及人群单孔布载产生的最大偏心矩，即产生的最大墩柱底弯矩。 布载情况 水平力H 竖向力B 356.85 462.38 65.35 47.7 1 2 垂直力 1号墩柱底弯矩 1号墩柱底弯矩 B1(1) 0.957 0.043 0.620 0.38 1.37 0.5 -0.37 0.5 281.51 364.76 32.68 23.85 B2(1)0.25B1(1) 12.65 223.56 -8.825 23.85 70.38 91.19 8.169 5.963 267.75 5.85 2.336 0.25B2(1) 3.16 55.89 -2.206 5.963 267.75 5.85 2.336 单孔单列 单孔双列 单孔单侧人群 单孔双侧人群 制动力 盖梁风力 墩柱风力 45 228.03 456.06 23.85 47.7 1.125 力臂 1.05 H11.54.455.95m H21.524.455.2m H34.4522.225m 16

以上力的单位均为 kN，弯矩的单位为 kN·m, 制动力、盖梁风力、墩柱风力分别乘各自相应的力臂，人群产生的反力不计冲击系数。其中冲击系数(1)1.29，表中 0.25 为支座中心到墩柱中心的距离，从桥梁工程设计资料中查得。

三、单桩承载力的计算

钻孔灌注桩直径为1.40m，用C25混凝土，HRB335级钢筋，灌注桩按m法计算。桩身混凝土受压弹性模量

Eh2.8104Mpa。

桩长计算

由于端承桩必须打在持力层上，初步确定该土层为持力层，所以拟定桩长为14.9m， h14.93.6611.24m，则：

NN恒N5N5'loq1qh

21049.77462.3847.73.6623.080.523.08h1471.7211.54h 1774.03KNn1Rac1Apfrkuc2ihifrkisuliqik

211mc1Apfrk0.6120%1.53862610619.22106

uc2ihifrki4.40.05120%1.42261066.50106

i1mn1suliqik0.50.54.4(1.51600.281653.61750.881802i10.521701.71852.081901.082100.42001.122801.7226) 2791.60KNRa19.226.502791.602817.32KNN

四、桩身内力计算

1.桩的计算宽度

b1kkfd11.00.91.412.16m

2.当地基侧面或局部冲刷线以下hm2d14.8m深度内有四层土，物性很相近，按规范选取

m60000KN/m4

2.桩的变形系数

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5mb1

0.8ECIEc2.8107KN/m2 I0.0491d40.189m4

5600002.160.498 70.82.8100.189h0.49811.245.60＞2.5，可按弹性桩计算。

3.作用在局部冲刷线出的H0,M0计算

M0为局部冲刷线的基本组合值：

M01.4M汽0.61.4M制动1.1M风1.4M人

M01.4356.850.250.61.44511.541.11.12510.791.11.055.8851.465.350.25586.92KNmH00.71.4H制动1.1H风

H00.71.4451.12.17546.64KN

4.单位“力”作用在局部冲刷线处的，桩柱在该处产生的变位计算

h5.60＞4，取h4。

0HHB3D4B4D31 3EIA3B4A4B32.4414.668106 370.4980.82.8100.189A3D4A4D31 2EIA3B4A4B30MH1.6256 1.54810270.4980.82.8100.189ACA4C3134 EIA3B4A4B30MM1.7517 8.3051070.4980.82.8100.1895.局部冲刷线处变位计算

00X0HHH0HMM0

000MHH0MMM0

4.66810646.641.548106586.921.126103

1.54810646.648.305107586.925.5961046.局部冲刷线以下深度各截面内力计算



18

MHMz2EIX0A30B320C330D3EIEI

12EIX0A3EI0B3M0C3H0D32EIX00.49820.42341071.1261031182EI00.4980.42341075.5961041180

1



H0146.6493.66 0.498MZ1182A31180B3586.92C393.66D3

Z 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.4 1.8 2.2 2.6 3.0 3.5 4.0 Z 0.40 0.80 1.60 2.01 2.41 3.21 3.61 4.02 4.82 6.02 7.23 8.03 桩身弯矩图

A3 -0.00133 -0.01067 -0.036 -0.08532 -0.16652 -0.45515 -0.95564 -1.69334 -2.62126 -3.54058 -3.91921 -1.61428 B3 -0.00013 -0.00213 -0.0108 -0.03412 -0.08329 -0.31933 -0.86715 -1.90567 -3.59987 -5.99979 -9.54367 -11.73068 C3 0.99999 0.99974 0.99806 0.99181 0.97501 0.86573 0.52997 -0.27087 -1.87734 -4.68788 -10.3404 -17.9186 D3 0.2 0.39998 0.59974 0.79854 0.99445 1.35821 1.61162 1.57538 0.91679 -0.89126 -5.85402 -15.0755 MZ 604.2275 614.131 612.145 596.3177 566.8486 474.1463 355.6648 235.7338 133.5354 59.9007 11.7493 5.367398 桩身弯矩图7006005004003002001000弯矩Mz(KN/m)桩身弯矩0.400.801.602.012.413.213.614.024.826.027.23桩长Z（m）

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8.03 从表中知

Md614.131MpaZ0.8m

7.对最大弯矩修正

由于在局部冲刷线以下hm2d14.8m深度内有四层土，物性很相近，视为一层土。修正系数为

1.00

最大修正系数计算式如下：

MmaxMZmax1.00614.131614.131KNm

五、嵌固深度计算

取h4m得弯矩计算

hMH5.3673980.048＜0.5 30.0655frkd0.0655126101.4按构造要求桩底深入岩石层厚度0.5m。

六、桩顶水平位移计算

X00h1h20

0H13M外23nhhnh•hhhh2nh12h2h1 122112E1I132E1I1E1I10.8E墩I墩0.83.01040.0491.240.5398 式中：n44EI0.8E桩I桩0.82.8100.0491.4h16.38m，h23.66m，H451.12546.125KN

M外91.198.169451.51.1250.75167.7KNm

46.1251330.53986.383.660.53983.666.386.383.660.2441073

167.7233.660.53986.3823.666.383.7761020.2441071.1261035.5961046.383.663.77610310.52mm 水平位移允许值5.0l5.01518.03mm10.52mm，符合要求。 0

七、桩身配筋计算

Mmax对应的轴向力组合设计值：

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Nd1.2N恒1.4N汽0.81.4N人N桩1.21049.771.4356.850.81.465.350.83.6623.08 1935.44KN2.按偏心受压构件进行配筋计算 截面设计：

44lp0.7l00.73.668.18m

0.498h2r

h0rrsr0.88r0.70.880.71.316

偏心距： e0Md614.1310.317 Nd1935.44偏心增大系数：

10.22.7e00.3170.22.70.851 h01.31621.150.01lph1.150.018.181.09 1.41lp118.182()2121（）0.8511.091400e0h0h14000.3171.3161.4

1.094e01.0940.3170.347

主筋采用HRB335级钢筋。

配筋率

fcdBrA(e0)11.5700B347AfsdC(e0)Dgr280347C616D

NuAr2fcdCr2fsd700211.5A2807002C5635000A137200000C

ξ 0.20 0.21 0.24 0.29 0.40 0.50 0.70

A 0.3244 0.3481 0.4219 0.5526 8.8667 1.1735 1.8102 B 0.2628 0.2787 0.3259 0.4011 0.5414 0.6271 0.6523 C -1.5296 -1.4676 -1.2911 -1.0194 -0.4749 0 1.1294 21

D 1.4216 1.4623 1.5697 1.7086 1.8801 1.9081 1.4402 ρ -0.00208 -0.00216 -0.00237 -0.0026 0.083754 -0.00111 0.014225 Nu 2265512 2397313 2797648 3477531 44506745 6612673 12404651 0.90 1.00 当

2.4215 2.6943 0.4828 0.3413 2.0181 2.3082 0.8704 0.6692 -0.12571 -0.07354 -2.1E+07 -8106535 ξ=0.20时，Nu大于设计值Nd时的ρ即为装的纵向配筋率0.002080.005故取0.005

Asr20.0053.1470027693mm2

2公称直径为 25 的 HRB335 钢筋As16490.97854.4mm主筋选用16根

实际配筋率

7854.40.0051

3.147002

箍筋采用螺旋箍筋 R235 级，直径 8mm,螺旋筋的间距S=200mm

ascd24028.4254.2mm

rsD2as70054,2645.8mm

grs(D/2)0.923

e0

BfcdDgfsd11.25B1.318Dr700 AfcdCfsd11.25A1.428C22

ξ 0.21 0.3 0.5 0.59 0.6 0.64 0.65 0.70 当

A 0.3481 0.5798 1.1735 1.4589 1.4908 1.6188 1.6508 1.8102 B 0.2787 0.4155 0.6271 0.6635 0.6651 0.6661 0.6651 0.6523 C -1.4676 -0.9675 0 0.4485 0.5021 0.7373 0.808 1.1294 D 1.4623 1.7313 1.9018 1.8052 1.7856 1.6763 1.6343 1.4402 e0 1.9468 0.7465 0.50697 0.4041 0.3982 0.3526 0.3456 0.2942 0.64时，e00.3526与设计值接近，取该ξ计算。

NuAr2fcdCr2fsd1.6188700211.50.73730.00570022809627.73KN

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参考文献：

《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《公路桥涵地基基础设计规范》JTJ D63—2007

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》(JTG D62-2004) 《基础工程》，凌治平，易经国，人民交通出版社，1997 《桥梁墩台与基础工程》，盛洪飞，哈尔滨工业大学出版社，2005 《结构设计原理》，叶见曙，人民交通出版社，2005

《混凝土简支梁（板）桥示例》，易建国，人民交通出版社，2000 《桥梁地基与基础》，赵明华，人民交通出版社，2004 《公路桥涵标准图》

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