４０’ ２０１第３２卷 １年１２月第６期 Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉ电力电容器与无功补偿 ｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｖｏ１．３２ Ｎｏ．６ 。Ｄｅｅ．２０１１ 谐波对１０ ｋＶ电容器补偿回路合闸影响的分析 陈洋 ，李兰 ，陈红光 ，凌兆伟。，李新。，席世友 （１．綦南供电局，重庆４０１４２０；２．潼南供电公司，重庆４０２６６０；３．重庆大学，重庆４ＯＯＯ４４） 摘要：文章建立了含有谐波源的变电站１０ ｋＶ无功补偿电容器回路模型，研究谐波源参数三 要素对电力电容器回路合闸过渡过程的影响。文中利用ＡＴＰ—ＥＭ ｒＰ电磁暂态仿真软件，代入 实际参数对该模型进行建模仿真，得出一系列过电压和过电流仿真波形，对不同谐波参数下合 闸过渡过程中的过电压和过电流作出比较。理论分析和建模仿真结果表明，谐波参数对过渡 过程的过电压和过电流影响较大，具体影响程度取决于回路参数和谐波情况。 关键词：无功补偿电容器；谐波源；过电压；过电流；ＡＴＰ—ＥＭｒＩ１Ｐ；仿真 中图分类号：ＴＭ１３ｌ 文献标识码：Ａ文章编号：１６７４—１７５７（２０１１）０６４）０４０－０７ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｈａｒｍｏｎｉｃ ｏｎ ｔｈｅ Ｃｌｏｓｉｎｇ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ １０ ｋＶ Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｃｉｒｃｕｉｔ ＣＨＥＮ Ｙａｎｇ ，ＬＩ Ｌａｎ ，ＣＨＥＮ Ｈｏｎｇ．ｇｕａｎｇ ，ＬＩＮＧ Ｚｈａｏ．ｗｅｉ ，ＬＩ Ｘｉｎ ，ＸＩ Ｓｈｉ—ｙｏｕ （１．Ｑｉ’ｎａｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０１４２０，Ｃｈｉｎａ；２．Ｔｏｎｇ＇ｎａｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ， Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０２６６０，Ｃｈｉｎａ；３．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００４４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ ｃｉｒｃｕｉｔ ｍｏｄｅｌ ｏｆ １０ ｋＶ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｃｉｒｃｕｉｔ ｏｆ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｈａｒ－ ｍｏｎｉｃ ｓｏｕｒｃｅｓ ｉｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｆ ｒａｔｉｎｇｓ ｏｆ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｓｏｕｒｃｅｓ ｏｎ ｔｒａｎ— ｓｉｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｃｌｏｓｉｎｇ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｃｉｒｃｕｉｔ．Ｔｈｅ ｍｏｄｅｌ ｉｓ ｅｓｔｂａｌｉｓｈｅｄ ａｎｄ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｕｓｅ ｏｆ ＡＴＰ—ＥＭＴＰ ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｔｒａｎｓｉｔ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｓｏｆｔｗａｒｅ ａｎｄ ｂｙ ａｃｔｕａｌ ｒａｔｉｎｇｓ ｔｏ ｏｂｔｉａｎ ａ ｓｅｒｉｅｓ ｏｆ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｓｃｉｌｌｏｇｒａｍ ｏｆ ｏｖｅｒｖｏｈａｇｅ ａｎｄ ｏｖｅｒｃｕｒｒｅｎｔ ａｎｄ ｍａｋｅ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｏｖｅｒｖｏｈａｇｅ ａｎｄ ｏＶｅｒ＿ ｃｕｒｒｅｎｔ ｏｆ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｏｆ ｃｌｏｓｉｎｇ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｒａｔｉｎｇｓ．Ｉｔ ｉｓ ｓｈｏｗｎ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｔｈａｔ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｒａｔｉｎｇｓ ｈａｖｅ ｂｉｇ ｉｌｆｎｕｅｎｃｅ ｏｎ ｏｖｅｒｖｏｈａｇｅ ａｎｄ ｏｖｅｒ－ ｃｕｒｒｅｎｔ ｏｆ ｔｒｎａｓｉｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｐｅｃｉｉｆｃ ｉｌｆｎｕｅｎｃｅ ｅｘｔｅｎｔ ｉｓ ｄｅｐｅｎｄｅｄ ｏｎ ａｒｔｉｎｇｓ ｏｆ ｃｉｒｃｕｉｔ ｎａｄ ｈａｒｍｏｎｉｃ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅａｃｔｉｖｅ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｒ、ｎ ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ；ｈａｒｍｏｎｉｃ ｓｏｕｒｃｅ；ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ；ｏｖｅｒｃｕｒｒｅｎｔ；ＡＴＰ— ＥＭＴＰ；ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ． ０引言 主变压器增容改造时应合理确定无功补偿装置容 量以保证３５—２２０ ｋＶ变电站在主变压器最大负 近年来，随着电力工业的发展，电能传输的距 荷时，其高压侧功率因数应不低于０．９５，低谷负 离和容量日益增大，用户对电能质量的要求越来 荷时功率因数应不高于０．９５，且不应低于０．９２。 越高。国家先后颁发了一系列的国家标准 ，中 因此电网各变电站在ｌ０ ｋＶ侧母线均装设有数组 国网生￣２ｏｏ９３ １３３号《电力系统电压质量和无功 电力电容器作为无功补偿装置，单组容量配置在 电力管理规定》第二十一条规定：新建变电站和 １ ０００—１２ ０００ ｋｖａｒ。上世纪９０年代以后因系统 收稿日期：２０１１－１１－０５ 作者简介：陈洋（１９８２一），男，工程硕士，主要从事电力工程与营销工作。 第６期 ・无功补偿・ 陈洋，等谐波对１０ ｋＶ电容器补偿回路合闸影响的分析 ・４ｌ・ 容量的扩大，合闸涌流不断增大。为限制合闸涌 流需要在回路中按照（１—１２）％Ｘ 的电抗值串联 有电抗器＿３ Ｊ。近年来经常出现断路器柜和电容 器在合闸后短路炸裂事件，分析其原因，主要是串 抗与谐波共同作用的结果 Ｊ。 谐波来源于电网供电系统的负载侧，主要是 由电弧炉、中频炉、电解、非线性负荷等产生，给电 ｃ＝ ｄｔ － ＋朐 ｄｔ ㈤＝“ ）… 这是一个常系数二阶微分方程，根据Ｒ数值 的不同， （ｔ）解析表达式形式不同，实际的电力 电容器回路电阻很小，是一种振荡衰减电路，求解 二阶电路的微分方程可得电路的完全响应为 （ｔ）＝（Ｋ１ｓｉｎｔｏｄｔ＋ ＣＯＳｔＯｄｔ）ｅ一 ＋ 网带来“谐波污染”。在电容器的投切操作过程 中，往往会产生较高的过电压和过电流，在电容器 补偿回路会产生“谐波放大”现象，使断路器柜和 电容器损坏或降低其使用寿命 ］。 本文通过对变电站１０ ｋＶ无功补偿电容器回 路进行分析，研究谐波作用于电力电容器回路时 合闸过渡过程中的电压电流变化情况，并利用 ＡＴＰ－ＥＭＴＰ仿真程序建立含谐波源的合闸电路模 型，对此进行研究。 １基波作用下的合闸过渡过程分析 在基波作用下投１组电容器合闸的电路如图 １所示， 、￡，ｂ和 为三相基波电源；Ｒ 、 分别 为系统内电阻、内电抗，Ｒ 为电容器回路等效电 阻；Ｃ、 分别为电容器回路成套装置等值电容量 和电感量。为便于分析，不考虑断路器的合闸时 间，假定在收到合闸命令后零秒断路器合闸，可用 理想开关Ｓ 、Ｓ 和Ｓ。模拟断路器；开关后是电容 器负载成套装置，ｃ为电容，Ｌ为电感；负载电阻 已被归人前面的Ｒ中。 图１空载情况下投电容器合闸电路图 Ｆｉｇ．１ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｄｏｓｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ ａｔ ｎ０ ｌｏａｄ 这是一组三相ＲＬＣ回路，为简化分析，假定 零初始状态、三相参数完全对称且三相断路器同 时合闸。此时，可按单相进行分析，这是一个 ＲＬＣ二阶电路回路，总电阻为Ｒ＝Ｒ ＋Ｒ ，总电感 ＝Ｌ。＋￡ｃ。设基波电源电压 （ｔ）＝ ｓｉｎ（ｔｏｔ＋ ０ ），在ｔ＝０时合闸后的电路微分方程为 ｓｉｎ（ｔｏｔ＋ ） （１） ￡（ｔ）＝（ ｓｉｎｗｄｔ＋／（４ＣＯＳｔＯｄｔ）ｅ一 ＋ ｓｉｎ（ｔｏｔ＋０ ） （２） 其中，Ｚ： ， ： ， 。 ’ ＝ √∞。一 ～Ｕｃｍ＝ √ｃｍ ＝－２ －，’ …ｔａｎ ，Ｏｃ＝ 詈 ： ＧＯ） ， ：一 ｍｓｉｎ ， ＝一ａＣＫｌ一∞ｄＣＫ２，Ｋ４ ∞ｄＣＫ１一ｃｔＣＫ２。 ２ ｎ次谐波作用下的过渡过程分析 变电站１Ｏ ｋＶ母线谐波取决于所供负荷特 性，对于电容器回路合闸过程的影响随着谐波频 率、幅值和初相角不同影响度不同 】。将谐波源 视为频率、幅值、初相角变化的正弦电压源。谐波 电压源作用时， 、 和 为三相谐波电源，电 路和数学模型与基波情况下相似。单相分析，设 ｎ次谐波电压源为Ｕｎｓ（ｔ）＝ ｓｉｎ（ｎｔｏｔ＋０ ），在 谐波作用下响应为 “ （ｔ）＝（Ｋ￣ｓｉｎｔｏｄｔ＋ ＣＯＳｔＯｄｔ）ｅ一 ＋ ｓｉｎ（ｎｔｏｔ＋ ） （３） ｉ础（ｆ）＝（ ｓｉｎｔｏｄｔ＋ ＣＯＳＯ）ｄｔ）ｅ一 ＋ ，ｎ ＣＯＳ（ｎｏ）ｔ＋ ） （４） 其中，ｚ ＝ ＋［ｎｗＬ一１／（ｎｏＣ）］ ， …ｔａｎ ＝ ， ＝ 。 ， ＝０ 詈一 ， ， 一 ｃｏ￣Ｏ：一 ｃ￡， ｓｉｎＯ ——— —～， ・４２・ Ｋ ＝一 ｓｉｎ０ ， 电力电容器与无功补偿 第３２卷 以使过电流明显减小，而过电压略有增加。 ２．２谐波次数对合闸过渡过程分析 ＝一ｏｔＣＫ 一∞ｄＣ ， ｉｑ＝ ｄＣＫ：一ｏｔＣＫ￣。 根据叠加原理可得基波和各次谐波共同作用 下的响应。 取某１０ ｋＶ线路实际参数，单相电源电压峰 值为８ １６５ Ｖ，运行在短路电流２５ ｋＡ的１０ ｋＶ母 线系统下（电源等效电阻、电感分别为０．０３８ ２ Ｑ、 ０．６９ ｍＬ），补偿装置容量５ ０００ ｋｖａｒ，电容、３％串 抗（Ｃ＝１５９．２３５ ７ Ｆ，Ｌ＝１．９１ ｍＨ）。回路谐振 ２．１ 回路参数对合闸过渡过程影响分析 在并补装置中，为降低合闸涌流，改善电网电 压，需加装１组特定电抗百分率的串联电感器。 由于电抗器的串入，谐波的作用就显现出来。 《高压并联电容器用串联电抗器使用技术条件》 ６．２条规定了串联电抗器的优选值为≤１％、５％、 １２％，如电容器电流超过１．３０倍额定电流时，应 调整电抗率，以保证电流≤１．３０１ ；５．２条又规定 了运行系统条件为：电源频率５Ｏ Ｈｚ，系统谐波： 谐波电流与基波电流所构成的方均根值不大于 １．３０１．（，ｎ为电抗器额定电流）。变电站１０ ｋＶ系 统大多数都是直接对外供电的，母线电压波形受 到负荷特性的影响，由于负荷谐波影响导致母线 电压波形畸变的变电站为数不少。这样当参数配 置和谐波频率选择巧遇时，回路将产生谐波串联 谐振，由于回路Ｒ较小，大大危及补偿回路元件 的安全。 １ 在ｎ次谐波电源作用时，当ｔｏＬ＝ 时，在 ｎ ｔｏ乙 无功补偿回路中将产生ｎ次谐波谐振，在电容器 和电抗器上产生较大的过电压和过电流。据此， 可以得出为了避开系统中常见的高次谐波分量的 谐振点，补偿装置回路中配置的电抗器的电抗率应 避开表１数值。电抗率配置与谐波关系见表１。 表１电抗率配置与谐波关系表 Ｔａｂ．１ Ｒｅａｃｔａｎｃｅ ｒａｔｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｇｒｉｄ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｔａｂｌｅ 谐波次数／次２ ４ ５ ６ ７ ８ ９ １１ 电抗率／％２５ ６．３ ４ ２．８ ２ １．６ １．２ ０．８２６ 因此在无功补偿回路中，尽量避开所在变电 站１０ ｋＶ母线电压波形所含主要谐波次数才能起 到设计功能作用，否则会出现危险情况。在满足 涌流水平限制和容量补偿的前提下，电抗率的取 值一定要避开谐振点。随着谐波次数的增加，谐 振电抗率减小越慢，即可能发生谐振情况越来越 密集，适当提高电抗率，从式（３）、（４）可知，还可 ，＇一 频率为ｆｏ＝ 兰二＝２４７ Ｈｚ，即接近５次谐波谐 ，／Ｌｃ 振，设谐波含量为４％，均在峰值处合闸，即０ ＝ ０ ＝９０。。根据上式，将合闸时间ｔ和谐波次数 作为变量，得到电流 （ｔ，ｎ）和电压 （ｔ，，１）。图２ 是各次谐波对合闸过渡过程的影响。 图２各次谐波对合闸过渡过程的影响 Ｆｉｇ．２ Ｉｎｆｌｕｅｎｅｅ ｏｆｅａｃｈ ｈａｒｍｏｎｉｃ Ｏｉｌ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｌ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｄｏｓｉｎｇ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ 从图２中看出：基波作用下过渡过程最大电 流为２ ２７１ Ａ，最大电压为１５ ８４０ Ｖ，当同时含有 ４％的５次谐波，回路电流猛增至３ ８２２ Ａ，电容器 端电压为２１ ２００ Ｖ。含有谐波源时过渡过程时长 并没有发生变化，但过渡过程最大值差异很大。 当谐振频率与谐波电源频率接近时，此时式 ・４４・ 电力电容器与无功补偿 第３２卷 谐振时，谐波对过渡过程最大值影响较小，当ｎ次 谐波频率等于谐振频率时，合闸初相角对电流已 经没有影响。 ２．４谐波含量对过渡过程的影响 系统谐波含量不高，但由上面可以知道：少量 的谐波对合闸过渡过程影响较大。 由式（３）、（４）可知：各次谐波作用情况下电 流、电压随着谐波幅值线性增加。以上述线路参 数为例，根据系统常见的谐波情况，谐波含量从 １％～２０％变化时，得到各次谐波在不同含量时对 合闸电压电流的影响。各次谐波含量对电流影响 如图４所示。不同谐波含量对电容器端电压的影 响与对电流的影响类似。从图４可以看出，各次 谐波对过渡过程中的电流电压最大值的影响均随 着谐波含量的增大而线性增大，尤其是当谐波含 ＞ 量越靠近谐振频率，其线性增幅越大。 －｝Ｊ—Ｊ…，……・｝……｛……・十……｛……・｛～…・ ． ｍ ５ ０ ¨¨ＵⅢ 督Ⅲ皿Ｉ●＋ ｍ ０．２ ｆ／ｓ ０ ３ 基于ＡｒＩ’Ｐ．ＥＭＴＰ的过渡过程电压及电 流仿真 利用电磁暂态计算程序ＡＴＰ．ＥＭＴＰ建立含有 谐波源的１０ ｋＶ系统电容器组合装置合闸的仿真 模型，对上例电路过渡过程中的电压电流关系进 行仿真研究。 １）仅在基波相电压８ １６５ Ｖ幅值作用下，此 （ｈ） 图Ｓ基波作用下回路电流及电容器两端电压 ｔａｇ．Ｓ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ａｎｄ ｖｏｌｔａｇｅ ｏｎ ｂｏｔｈ ｅｎｄｓ ｏｆ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ａｔ ａｃｔｉｏｎ ｏｆｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｈａｒｍｏｎｉｃ 时电路自由振荡频率与电源频率比较为甚高，即 ∞ 》 ，若 ＝ ＂ｉＴ，则会在电路中产生较高的过电 二 流倍数，而过电压倍数很低，如图５所示。 ２）当电路仅在含有４％的４次谐波作用时， 即电路自由振荡频率和电源频率略有差别时，自 由分量按Ｗ＝Ｉ∞一∞ｄ Ｉ一２９７ ｒａｄ／ｓ（如图５、６所 示）交替地与强制分量同号和异号，由谐波引起 的过电压和过电流的值都不超过强制分量幅值的 ２倍。当基波和含量为４％的４次谐波共同作用 时，电压和电流波形如图７所示。此时改变谐波 含量，电压和电流就会陡增，图８为基波和１５％ 的４次谐波共同作用时的电压和电流波形图。 ３）当电路仅在含有４％的５次谐波作用时， 此时电路发生谐振，电流幅值达到３ ７３５ Ａ，电压 （ｂ） 图６ ４次谐波作用时回路电流及电容器两端电压 Ｆｉｇ．６ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ａｎｄ ｖｏｌｔａｇｅ ｏｎ ｂｏｔｈ ｅｎｄｓ ｏｆ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ａｔ ａｃｔｉｏｎ ｏｆｔｈｅ４ｔｈ ｈａｒｍｏｎｉｃ 幅值高达１５ ｋＶ，加上基波作用将对电容器造成 极大的损害 圳。 第６期 ・无功补偿・ 陈洋，等谐波对１０ ｋＶ电容器补偿回路合闸影响的分析 。４５・ Ｉ 《 一ｌ ｌ５ …． ……・ ……一｝……－ …… ・…… －…… ・ ｌ０ ｝……・｝……｛……｛…一‘｛ ５ ＞ ０ －５ 一１０ 一ｌ５ ＞）Ｉ１ ｌ （｝・０ ｏ・ｌ Ｉ）・２ ｆ／０．３ ０．４ ０．５ ｓ （｝｝１ 图７基波和４％４次谐波作用时 回路电流和端电压 ．７ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ａｎｄ ｅｎｄ ｖｏｌｔａｇｅ ａｔ ａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｈａｒｍｏｎｉｃ ａｎｄ４％ｏｆｔｈｅ４ｔｈ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｌ ｌ ９ Ｉ 。删靶珊唧 。１Ｉ —Ｉｒ １９１＝ｊ！ｌ＝ｆ 唧 ：● ‘● ’０．’１ ‘ｏ．２ ｔ／ ｓｏ３ ’ｏ．４ ０．： 、（ａＪ 图８基波和１５％４次谐波作用时 回路电流和端电压 Ｆｉｇ．８ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ａｎｄ ｅｎｄ ｖｏｌｔａｇｅ ａｔ ａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｈａｒｍｏｎｉｃ ａｎｄ １５％ｏｆｔｈｅ４ｔｈ ｈａｒｍｏｎｉｃ 一 一 — ｌ ｌ 图９ ５次谐振时回路电流及电容器两端电压 Ｆｉｇ．９ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ａｎｄ ｖｏｌａｔｇｅ Ｏｎ ｂｏｔｈ ｅｎｄｓ ｏｆ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ａｔ ｔｈｅ ５ｔｈ ｒｅｓｏｎａｎｃｅ ４结论 本文通过理论分析和Ａ仰一ＥＭＴＰ仿真验证， 得到如下结论。 １）在基波作用下串人电抗器能够起到限制 合闸涌流幅值的作用。但是，其电抗率的选择需 要结合安装位置处谐波源的情况。在满足补偿容 量的前提下，补偿回路参数选取时电抗率尽量远 离谐振点。 ２）谐波频率越接近电路谐振频率，过电流和 过电压增幅越大，当等于谐振频率时，过电流和过 电压达到最大值。 ３）谐波初相角对过渡过程的影响决定于谐 波频率与谐振频率的靠近度，越接近影响越小，反 之则大。 ４）谐波含量（幅值）直接影响合闸过渡过程 中的电流电压最大值，随幅值线性增大，尤其是当 谐波频率越接近谐振频率时增幅越大。 参考文献： ［１］林海雪，徐静．电能质量国家标准介绍［Ｊ］．上海电 力，２００５（３）：２２１－２２７． ［２］ＧＢ ５０２２７－－１９９５．并联电容器装置设计规范［Ｓ］． ・４６・ 电力电容器与无功补偿 第３２卷 ＧＢ ５０２２７一ｌ９９５．Ｃｏｄｅ ｆｏｒ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｕｎｔ ＡＮ Ｚｏｎｇ—ｇｕｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｃａｕｓｅｄ ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ［Ｓ］． ［３］ＣＥＣＳ３２：１９９１．并联电容器用串联电抗器设计选择标 准［ｓ］． ｂｙ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｏｎ／ｏｆｆ ｓｈｕｎｔ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｂａｎｋ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａ－ ｐａｃｉｔｏｒ，２００５（２）：２８－３３． ［８］李新，许中，席世友，等．不对称耦合电感对三相电路 暂态过程影响分析［Ｊ］．高电压技术．２０１０，３６（３）： ６Ｉ６６—６７１． ＬＩ Ｘｉｎ，ＸＵ Ｚｈｏｎｇ，ＸＩ Ｓｈｉ—ｙｏｕ，ｅｔ ａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｂｏｕｔ ｉｎ・ ｌｆｕｅｎｃｅ ｏｆ ａｓｙｍｍｅｔｒｉｃ ｃｏｕｐｌｅｄ—ｉｎｄｕｃｔｏｍ ｏｎ ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ［４］许中，等．１０ ｋＶ系统不同期合闸电路过渡电路过电 流问题研究［ｃ］．∥重庆市电机工程学会，２００８年学 术会议论文， ［５］汪金山．正弦激励下ＲＬＣ串联二阶电路暂态过程的 研究［Ｊ］．哈尔滨理工大学学报，１９９９（１）：９３－９６ ＷＡＮＧ Ｊｉｎ－ｓｈａｈ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ＲＬＣ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｔｈｒｏｅ—ｐｈａｓｅ ｃｉｒｃｕｉｔ［Ｊ］．Ｈｉｓｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉ— ｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０，３６（３）：６６６－６７１． ｓｅｃｏｎｄ ｏｒｄｅｒ ｃｉｒｃｕｉｔ ｕｎｄｅｒ ｓｉｎｕｓｏｉｄａｌ ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈａｒｂｉｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ［９］蔡汉生，胡丹晖，涂彩琪，等．郑南双５００ ｋＶ系统并联 补偿及其过电压问题研究［Ｊ］．高电压技术，２０００，２６ （５）：５８－６０． ＣＡＩ Ｈａｎ－ｓｈｅｎｇ，ＨＵ Ｄａｎ－ｈｕｉ，ＴＵ Ｃａｉ—ｑｉ，ｅｔ ａ１．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓｈｕｎｔ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ａｎｄ ｏｖｅｒｖｏｈａｇｅ ｉｎ Ｚｈｅｎｇｎａｎ ５００ １９９９（１）：９３－９６． ［６］陈维贤．电网过电压教程［Ｍ］．北京：中国电力出版 社，ｌ９９６． ［７］安宗贵．切合电容器组暂态过电压问题的研究［Ｊ］． 电力电容器，２００５（２）：２８－３３． ｋＶ ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｈｉｓｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００，２６（５）： ５８ ． （上接第３０页） 冶金自动化，２００５（２）：５２－５６． ＹＡＮＧ Ｊｉｎ－ｎｉａｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｈｏｎｇ－ｘｉａｎｇ，ＺＨＵ Ｙｏｕ—ｈｕｉ． Ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ａｎｄ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｆｉｌｔｅｒ ｓｙｓ－ ［９］周登洪．直流输电用并联及交流滤波电容器装置综 述［Ｊ］．电力电容器，２００６，２７（１）：５－１０． ＺＨＯＵ Ｄｅｎｇ－ｈｏｎｇ．Ａ ｓｕｍｍａｒｙ ｏｆ ｓｈｕｎｔ ａｎｄ ＡＣ ｆｉｌｔｅｒｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｉｎｓｔｌｌａａｔｉｏｎ ｕｓｅｄ ｉｎ ＨＶＤＣ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｄｏｍｅｓ— ｔｅｎ ｒｆｏｒ ＳＶＣ ｉｎ ｍｅｄｉｕｍ ｐｌａｔｅ ｍｉｌｌ ｏｆＴｉｎｊｉａｎ Ｓｔｅｅｌ Ｇｒｏｕｐ ｔｉｃ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ，２００６，２７（１）：５—１Ｏ． ［１０］徐晓静，孙明灿，陈庆春．同步关合技术在无功补偿 中的应用［Ｊ］．高压电器，２００７，４３（５）：３３３－３３５． ＸＵ Ｘｉａｏ￣ｉｎｇ，ＳＵＮ Ｍｉｎｇ－Ｃａｎ，ＣＨＥＮ Ｑｉｎｇ－ｃｈｕｎ．Ａｐｐｌｉ— ｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ ｃｌｏｓｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ Ｖａｒ ｃｏｍｐｅｎ－ ［Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌｕｒｉｇｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ，２００５（２）：５２— ５６． ［７］张勇军，任震，李本河，等．配电线路杆上无功补偿优 化算法［Ｊ］．华南理工大学学报，２００１，２９（４）：２２－２５． ＺＨＡＮＧ Ｙｏｎｇ－ｊｕｎ，ＢＥＮ Ｚｈｅｎ，ＬＩ Ｂｅｎ－ｈｅ．ｅｔ ａ１．Ａｎ ｌｇｏ－ａ ｉｒｈｍ ｆｔｏｒ ｏｐｔｉｍａｌ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｒｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｏｎｔｏｗｅｒ ｏｆ ｓａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｈｉｓｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ａｐｐａｒａｔｕｓ，２００７，４３（５）：３３３－ ３３５． ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｆｅｅｄｅｒｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉ— ｔｙ ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｎａｔｕｒｌａ Ｓｃｉｅｎｃｅ），２００１，２９（４）：２２－ ２５． ［１１］金立军，安世超，廖黎明，等．国内外无功补偿研发 现状与发展趋势［Ｊ］．高压电器，２００８，４４（５）：４６３— ４６５． ［８］刘建强，陈刚．配电网四种无功补偿技术方案比较 ［Ｊ］．电力电容器，２００３（３）：１４－１８． ＬＩＵ Ｊｉａｎ－ｑｉｎｇ，ＣＨＥＮ Ｇａａｎｇ．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆｆｏｕｒ ｔｅｃｈｎｉ－ ｃａｌ ｓｃｈｅｍｅｓ ｆｏｒ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｉｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕ— ＪＩＮ Ｌｉ－ｊｕｎ，ＡＮ Ｓｈｉ—ｃｈａｏ，ＬＩＡＯ Ｌｉ－ｍｉｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｐｒｅｓｅｎｔ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａ－ ｔｉｏｎ ｂｏｔｈ ａｔ ｈｏｍｅ ａｎｄ ａｂｒｏａｄ［Ｊ］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ａｐｐａｒａ－ ｔｕ８，２００８，４（５）：４６３ ５． ｉｔｏｎ ｎｅｔｗｏｒｋｓ ｐｏｗｅｒ ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ，２００３（３）：１４－１８． 挪威国家电网计划未来１Ｏ年投资８５亿美元发展电网 据挪威《晚邮报）１２月１日报道，挪威国家电网公司（Ｓｔａｔｎｅｔｔ）将计划在未来ｌＯ年内投资４ＯＯ亿～５００亿挪威克朗 （约合７０亿～８５亿美元）用于挪威居民用电供应保障。该电网发展计划（Ｇｒｉｄ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｐｌｎ，ＧＤＰ）将在２０１１年至 ａ２０２１年期间执行，主要是确保挪威卑尔根及北部地区的良好供电品质，同时通过改善电网输电能力来平衡挪威南北部 之间电价差距。