地下室框架柱后浇区域模板支撑方案
1、编制说明 ............................................. 1 2、工程概况 ............................................. 1 2.1项目主要情况： ...................................... 1 2.2方案概况： .......................................... 2 3、支撑系统设计 ......................................... 4 3.1支撑系统选型、选材 .................................. 4 3.2支撑系统构造设计 .................................... 5 3.3支模架搭设方式及要求 ............................... 18 4、施工部署 ............................................ 19 4.1项目组织机构 ....................................... 19 4.2施工准备 ........................................... 20 4.5进场材料检查和验收 ................................. 21 4.6超重超大模板施工管理 ............................... 22 5、超重构件支模施工 .................................... 22 5.1施工流程 ........................................... 22 5.2支模系统安装 ....................................... 22 5.3支撑系统检查和验收 ................................. 23 5.4模板拆除 ........................................... 24 6、施工安全管理 ........................................ 24
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
6.1施工安全管理机构 ................................... 24 6.2参建各方安全管理职责 ............................... 24 6.3施工安全管理措施 ................................... 28 6.4施工安全管理技术措施 ............................... 29 6.5柱帽预留孔的安全管理 ............................... 30 7、监测措施 ............................................ 30 8、应急预案 ............................................ 32 8.1应急组织 ........................................... 32 8.2应急材料 ........................................... 33 8.3危险源识别及控制措施 ............................... 33 8.4应急处理措施 ....................................... 34 9、支模架验算 .......................................... 35 9.1、人防区模板支撑计算 ............................... 35 9.2、负四层非人防区模板支撑计算 ........................ 38 9.3、负三层模板支撑计算 ............................... 56
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
1、编制说明
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 文件名称 《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规程》GB5009-2012 《木结构设计规范》GB50005-2003 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2010 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2002 《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008） 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2012 建质[2009]87号文《危险性较大分部分项工程管理办法》 建质[2009]254号文《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 德莱尔大厦施工图纸、设讲变更、联系单 2、工程概况
2.1项目主要情况：
2.1.1、项目名称、性质、地理位置和建设规模 工程名称：德莱尔大厦工程
地理位置：佛山市乐从镇乐从社区居委会新桂路A78号 建设规模：总建筑面积93290.64m。
2.1.2、项目的建设、设计、监理和施工单位情况
建设单位 设计单位 监理单位 佛山市顺德区德怡房产有限公司 佛山市顺德建筑设计院有限公司 佛山禅建监理有限公司 1
德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
施工单位 天祥建设集团有限公司
本工程位于佛山市乐从镇乐从社区居委会新桂路A78号，总建筑面积93290.64㎡。两幢塔楼（连裙房），A塔楼为26层酒店，B塔楼为27层办公楼；塔楼部分为框支剪力墙及框架——核心筒结构。基坑工程重要性等级为一级，基坑面积为7212.9m2，基坑略成不规则矩形布置。
通过先期施工地下连续墙作为基坑的围护结构（已经完成），水平支撑则主要采用临时水平支撑；
2.2方案概况：
本方案仅涉及超重混凝土楼板，一般混凝土构件模板施工详见本公司制定的模板工程专项方案。根据建质[2009]87号文，搭设高度8m及以上，搭设跨度18米及以上，施工总荷载15KN/㎡及以上，集中线荷载20KN/㎡及以上的混凝土构件，须编制专项方案组织专家论证。
本工程地下一室共设置三道水平支撑，大部分水平支撑格构柱位置与结构框架柱交错或结柱较小(结构柱位于格构柱内)，支撑图结构说明的要求：负三层楼板、衬墙浇筑完成，并达到设计强度的85%后，拆除第三道支撑→浇筑负二层楼板达到强度的85%后，拆除第二道支撑→浇筑负一层楼板到设计强度的85后，拆除第一道支撑。为保证地下室的施工进度，因格构柱而不能与地下室结构一次性浇筑的，根据工程联系单02的要求，留置于支撑梁拆除后浇筑。
因此在地下室施工过程中，负三层底板支模架实际还需承受负二、负一层底板的结构荷载、施工荷载；负二层底板支模架同时也需承负一层底板的结构荷载、施工荷载。负四层人防区顶板板厚400mm,非人防区均为250。负三层顶板、负二层顶板板厚均为250mm,负四层支模架施工时因考虑的实际荷载为负一、二、三层底板及负二层底板和负一层底板支模架的荷载，最大线荷载已超过20KN/㎡,所负三层底板支模架与负二层底板模架应按超重支模验算。
同时考虑到施工时的安全性，及框架柱在未浇筑情况下的受力，框架柱后浇区模架分界以后浇框柱与先浇框柱的中间为界。同时在搭设支架时还须注意框架柱先浇区域在支模架拆除过程中不应影响框架柱后浇筑区域的支模架系统。框架柱后浇区域如下图所示：
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
3、支撑系统设计
3.1支撑系统选型、选材
本工程模板搭设基础为地下室底板，可能满足支模架支撑要求，不予算计。模板材料选用18mm厚胶合板，支撑采用Ф48×3.5mm钢管架50×100方木、Φ14对拉螺杆、Φ14 隔离止水螺杆、Φ14 全丝螺杆及螺帽、山形卡、Φ16PVC 套管、木楔，铁钉，铁丝，Ф48×3.5mm 钢管、连接扣件、可调节顶托。
支撑系统选材
方 木 木方的截面高度H(mm) 50 木方弹性模量E(N/mm2) 9000 4
德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
木方抗弯强度设计值(N/mm2) 面板类型 面板抗弯设计值fm(N/mm2) 钢管类型 抗弯强度设计值N/mm2 13 面 板 木胶合面板 13 木方抗剪强度设计值(N/mm2) 面板厚度(mm) 1.4 18 6000 面板弹性模量E(N/mm2) 钢 管 Ф48×3.5 抗压强度设计值N/mm2 215 扣 件 扣件抗滑力KN 8 205 3.2支撑系统构造设计
3.2.1、楼层支撑系统
本方案只考虑负四层顶板、负三层顶板、负二层顶板荷载及施工荷载，在此三层结构板完成后，不允许施工±0.000层结构板，±0.000层结构板施工必须在后浇框架柱完成后方可施工。同时根据结构施工图，本工程地下室无框架梁，同时为简化验算过程，截取6.0m×6.0m范围进行验算： （1）负一层底板模板支撑
负一层底板模板支撑系统，立杆纵横间距为@900mm；扫地杆离地200mm；水平杆设置两道，第一道步距1.7m，第二道步距1.1m；主龙骨采用Ф48×3.5单钢，间距@900mm；次龙骨采用50*100木方，间距@200mm；面层铺设18mm厚胶合板；剪刀撑设置见详图，如下图所示：
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方木间距@200mm18mm厚胶合板-4.20m立杆间距@900mm-8.00m
四周连续垂直剪刀撑2SRQPNM34地连墙56795.4m×5.4m竖向连续垂直剪刀撑立杆间距@900后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔负二层1区支模架平面图
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地连墙四周连续垂直剪刀撑K后浇区支模架分界线框架柱及柱帽后浇孔HGFDCBA234竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑5.4m×5.4m竖向连续垂直剪刀撑立杆间距@900568911负二层2区支模架平面图
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5.4m×5.4m竖向连续垂直剪刀撑131518202122地连墙四周连续垂直剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔RQPNM立杆间距@900K后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑HF框架柱及柱帽负二层3区支模架平面图
5.4m×5.4m竖向连续垂直剪刀撑222425262728293031地连墙S立杆间距@900R框架柱及柱帽后浇孔后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑四周连续垂直剪刀撑A负二层4区支模架平面图
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
E框架柱及柱帽后浇孔后浇区支模架分界线5.4m×5.4m竖向连续垂直剪刀撑B地连墙竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑四周连续垂直剪刀撑A立杆间距@9002427293031负二层5区支模架平面图
（2）负二层底板模板支撑
在搭设负二层底板模板支撑系统时，还应考虑负一层底板荷载及负一层底板模板支撑系统。负二层底模板支撑系统，立杆纵横间距为@700mm；扫地杆离地200mm；水平杆设置两道，第一道步距1.7m，第二道步距0.5m；主龙骨采用Ф48×3.5单钢管,间距@700；次龙骨采用50*100木方，间距@200；面层铺设18mm厚胶合板；剪刀撑设置见详图，如下图所示：
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方木间距@200mm18mm厚胶合板-4.20m立杆间距@900mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-8.00m立杆间距@700mm-11.30m
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四周连续垂直剪刀撑2SRQPNM3456795.6m×5.6m竖向连续垂直剪刀撑地连墙立杆间距@700后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔负三层1区支模架平面图
地连墙四周连续垂直剪刀撑K后浇区支模架分界线框架柱及柱帽后浇孔HGFDCBA234竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑5.6m×5.6m竖向连续垂直剪刀撑立杆间距@700568911负三层2区支模架平面图
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5.6m×5.6m竖向连续垂直剪刀撑131518202122地连墙四周连续垂直剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔RQPNM立杆间距@700K后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑HF框架柱及柱帽负三层3区支模架平面图
5.6m×5.6m竖向连续垂直剪刀撑222425262728293031
地连墙S立杆间距@700R竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔后浇区支模架分界线A四周连续垂直剪刀撑负三层4区支模架平面图
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E框架柱及柱帽后浇孔后浇区支模架分界线5.6m×5.6m竖向连续垂直剪刀撑B地连墙竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑四周连续垂直剪刀撑A立杆间距@7002427293031负三层5区支模架平面图 （1）负三层底板模板支撑
在搭设负三层底板模板支撑系统时，还应考虑负一、二层底板荷载及负一、二层底板模板支撑系统。同时负三层底板模板支撑应分部分设计，人防区顶板与非人防区：
1)人防区顶板支撑系统，立杆纵横间距为@500mm；扫地杆离地200mm；水平杆设置两道，第一道步距1.7m，第二道步距0.8m；主龙骨采用Ф48×3.5单钢,间距@500mm；次龙骨采用50*100木方，,间距@200mm；面层铺设18mm厚胶合板；剪刀撑设置见详图。框柱后浇区域包括1区、2区、3区、5区，如下图所示：
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方木间距@200mm18mm厚胶合板-4.20m立杆间距@900mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-8.00m立杆间距@700mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-11.30m立杆间距@500mm-14.90m
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四周连续垂直剪刀撑2SRQPNM3456795.5m×5.5m竖向连续垂直剪刀撑地连墙立杆间距@500后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔负四层1区支模架平面图(人防区)
地连墙四周连续垂直剪刀撑K后浇区支模架分界线框架柱及柱帽后浇孔HGFDCBA234竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑5.5m×5.5m竖向连续垂直剪刀撑立杆间距@500568911负四层2区支模架平面图(人防区)
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5.5m×5.5m竖向连续垂直剪刀撑131518202122地连墙四周连续垂直剪刀撑框架柱及柱帽后浇孔RQPNM立杆间距@500K后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑HF框架柱及柱帽负四层3区支模架平面图(人防区)
E框架柱及柱帽后浇孔后浇区支模架分界线5.5m×5.5m竖向连续垂直剪刀撑B地连墙竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑四周连续垂直剪刀撑A立杆间距@5002427293031负四层5区支模架平面图(人防区)
1)非人防区顶板支撑系统，立杆纵横间距为@600mm；扫地杆离地200mm；水平杆设置两道，第一道步距1.7m，第二道步距0.65m；主龙骨采用Ф48×3.5单
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钢,间距@500mm；次龙骨采用50*100木方，,间距@200mm；面层铺设18mm厚胶合板；剪刀撑设置见详图。框柱后浇区域包括4区，如下图所示：
方木间距@200mm18mm厚胶合板-4.20m立杆间距@900mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-8.00m立杆间距@700mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-11.30m立杆间距@600mm-14.90m
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5.4m×5.4m竖向连续垂直剪刀撑222425262728293031地连墙S立杆间距@500R框架柱及柱帽后浇孔后浇区支模架分界线竖向剪刀撑顶部设置水平剪刀撑四周连续垂直剪刀撑A负四层4区支模架平面图(非人防区)
3.3支模架搭设方式及要求
3.3.1立杆
1）立杆支撑在垫层上，立杆底部放置方木，扫地杆搁置在方木上，使荷重分散。
2）模板支架须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件与立杆固定在方木上方，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。
3）立杆接长除顶部可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1M，应不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100㎜。
4）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
3.3.2水平杆
1）对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
2）搭接长度不应小于1M，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100㎜。
3）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
点两个直角扣件的中心距不应大于150㎜。
4）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 5）支模架水平杆应顶牢内衬墙与先浇框架柱。 3.3.3剪刀撑
1)剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
2)板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。
3）顶托梁如采用单根钢管，应居中搁置在顶托上。
4、施工部署
4.1项目组织机构
为保证本工程模板施工质量和安全，明确岗位职责和人员配置，确保对超重超大模板的施工实现全过程的有效管理和控制。
1）组织结构图
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2）管理人员组织及职责分工：
技术负责人： 技术员： 负责项目经全面负责技理部全面技术、模板方案术、质量工作 编制工作 模板技术负责人：1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程自检验收 土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控 测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点 3）劳务分包队人员组织及职责分工：
模板工长： 1、对模板加工、安装向工人交底； 2、对模板加工安装进行现场指导。 质检员： 技术负责人： 项目部技术部 1、全面负责技术工作 1、对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改； 2、负责交底执行情况 2、负责模板工程自检。 测量员：配合项目部进行墙、柱、门窗放线工作。 4.2施工准备
4.2.1技术准备
熟悉图纸，确定各部位、各节点梁模板拼接及相应的支撑方法。与水、电安装等相关有预留、预埋的专业进行碰头，拟定各自的施工顺序及各项准备工作。结合本工程设计图纸及地下室逆作施工工况，对支模体系进行深化设计，并画出木工翻样图，确定支模架的搭设方案、纵横龙骨间距、规格及排列等。确保支模顺序及方法满足要求，支撑系统具有足够的强度、刚度、稳定性要求。
4.2.2作业条件准备
按施工现场平面布置图所示位置清理、平整好模板加工及堆放场地，并进行场地硬化处理，按规格进行分类堆放。
4.2.3劳动力计划
施工劳动力计划表
质检、施工员 6人 模板配模 30人 模板安装及拆除 100人 运料及清理 30人 4.2.4材料、机具准备
本工程所有模板材料选用18mm厚胶合板,支撑采用Ф48×3.0mm钢管架，隔离剂
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选用水性隔离剂。根据本工程的施工部署安排及实际施工作业面情况，模板、木枋及钢管扣件等周转材料在地下室施工阶段，竖向构件（墙柱）各投入一层三个分区的周转材料，水平构件（梁板）则投入整个的周转材料。18mm 厚胶合板板、50mm*90mm 方木、Φ14 对拉螺杆、Φ14 隔离止水螺杆、Φ14 全丝螺杆及螺帽、山形卡、Φ16PVC 套管、木楔，铁钉，铁丝。Ф48*3.0mm 钢管、连接扣件、可调节顶托。
机具设备参数附表
名称 圆盘踞 平刨 手电钻 台钻 压刨 手提电锯 空压机 钢丝钳 活动扳手（固定扳手） 锤子 规格 MJ-106 MB-503 VV508S MB1065 M-651A 1立方 重量0.5、0.25Kg 备注 主要材料需求量计划
名称 胶合板 钢管 方木 上下托 扣件 规格 915×1830 Ф48×3.0 40×90mm 单位 片 T M3 个 个 数量 4000 16 10 2000 3000 4.5进场材料检查和验收
做好材料的进场验收工作，主要包括如下内容：
对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。
对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
4.6超重超大模板施工管理
1）超重砼支撑系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立模板支撑系统。
2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
3）支模完毕，经施工超重构件管理机构工程部有关人员组织技术部、质检部、安全部联合验收合格后，立即通知监理单位到现场检查、验收，并且由相关负责人签字后方能进行钢筋安装。
4）超重板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。
5）模板支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
6）混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工
5、超重构件支模施工
5.1施工流程
弹轴线并复核 → 搭支模架 → 安放板底模并固定 → 板底起拱（跨度大于4米时）→ 复核尺寸、标高、位置
5.2支模系统安装
1）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
2）模板安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项工程提供施工面。 3）模板铺排从两端往中间退，嵌木安排在中间部位，模板支撑完成后清扫板垃圾。
4）立杆底部可调顶托安装需水平，与钢管架立杆上下垂直，可调顶托的调节长度不得超过200mm。立杆顶部采用调节可调顶托调至支撑架要求的支撑高
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德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案
度。
5）模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
6）立杆之间按步距满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。
7）在支模架搭设过程中，必须注意框架柱后浇区域支模系统与框架柱先浇区域水平横杆及剪刀撑便于拆除。主龙骨、次龙骨、模板的铺设也应便于框架柱先浇区的模板拆除。
5.3支撑系统检查和验收
支撑系统检查和验收由现场技术负责人李强负责，现场安全员配合实施模板系统的安全检查。
1）模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。
2）模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。
3）对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。
4）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。
5）本工程采用的是钢管扣件搭设高大模板支撑系统，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对板底扣件应进行100%检查。
6）模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。
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5.4模板拆除
1）模板的拆除应后浇框架柱浇筑完成后，并达到设计强度50%后方可拆除。 2）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。
3）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
4）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 ①侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；
②因本方案所涉及特殊施工工艺(负四层至负一层框架后浇)，模板拆除必须等到后浇框架柱砼强度达到80%以上，由负四层支模系统→负三层支模系统→负二层支模系统依次拆除；
③在框架柱先浇筑区域模板拆除过程中，必须保证不能够影响框架柱未浇筑区的模板支撑系统，一般控制在框架柱后浇区分界线外1.0m。
5）模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
6、施工安全管理
6.1施工安全管理机构
6.1.1安全管理组织机构
因为本工程属于超混凝土构件施工，尤其需要做好安全管理，确保施工过程安全性。为此，本项目部特成立了安全管理机构，由项目执行经理蔡伟杰直接负责，安全管理小组成员主要有现场安全员苏玉山、康东旭和黄广有。安全管理小组在项目经理领导下，负责超重混凝土构件模板施工全过程的安全控制。
6.2参建各方安全管理职责
1）建设单位职责
（1）建设单位对建设工程的安全负总责。建设单位应当在合同中明确勘察、设计、监理、施工等单位的安全生产相关责任，并为前述单位开展安全生产工作
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创造条件，督促和支持监理单位开展安全监理工作，确保施工安全。从事市政基础设施建设和房屋开发的建设单位，应当设立安全生产管理部门，配备具有相应能力的专职安全生产管理人员，并对建设工程实施现场监督。
（2）建设单位应当根据建设工程实际情况，从保证施工安全的角度科学确定并严格执行合理工期，任何单位和个人不得随意压缩合同约定工期。
（3）建设单位应当建立安全检查制度，定期和不定期地组织相关单位对建设工程进行安全检查。有多个施工单位的施工现场，建设单位应当有效协调安全生产管理工作。
（4）建设单位接到建设行政主管部门签发或者监理单位送达的安全隐患限期整改通知及停工整改通知时，应当督促相关单位进行整改。被责令暂时停止施工的建设工程需复工的，建设单位应当在整改完成后，书面向建设行政主管部门提出复工申请。
2）监理单位职责
（1）监理单位对施工安全承担监理责任。其法定代表人对本单位监理建设工程的安全监理全面负责；总监理工程师对建设工程的安全监理负责，且只宜担任 1 项委托监理合同的项目总监理工程师工作，最多不得超过2项；监理人员承担安全监理职责。
（2）监理单位编制的建设工程监理规划应当有专门的安全监理内容。对于危险性较大的分部分项工程，监理单位还应当编制安全监理实施细则。
（3）监理单位应当审查下列内容：
①施工单位安全生产许可证和资质情况，以及项目负责人、专职安全生产管理人员、特种作业人员的配备及从业资格情况；
②施工单位安全生产管理机构的建立情况，以及安全生产规章制度的建立和落实情况；
③施工单位安全防护措施费的使用计划，以及安全技术措施和安全专项施工方案的制订和实施情况；
④施工单位安全防护用具的质量和使用情况，以及施工机械和安全防护设施的验收情况；
⑤施工单位落实安全生产教育培训情况；
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⑥法律、法规、规章规定的其他审查事项。
（4）监理单位应当在建设工程施工时进行巡视检查，并做好安全监理记录；危险性较大的分部分项工程施工时应当实行旁站监理。按照规定需要验收的危险性较大的分部分项工程，监理单位应当组织有关人员进行验收。
（5）监理过程中发现存在安全隐患的，监理单位应当要求施工单位整改；情况严重的，应当要求施工单位暂时停止施工，并及时报告建设单位；施工单位拒不整改或者不停止施工的，应当及时向建设行政主管部门报告。
3）总包单位职责
（1）总包单位对建设工程施工安全负责，应当建立独立的安全生产管理机构，健全安全生产保证体系并制订本单位生产安全事故应急救援预案，按照规定配备相应数量的专职安全生产管理人员和特种作业人员，落实安全生产管理经费，对建设工程施工现场实施安全生产标准化管理。
（2）总包单位主要负责人对本单位安全生产工作全面负责；项目负责人对建设工程安全生产具体负责，且在同一时期只能承担一个建设工程的管理工作；专职安全生产管理人员负责对建设工程安全生产进行现场监督检查，需变更时，应当书面告知建设单位、监理单位和建设行政主管部门。
总包单位的主要负责人、项目负责人、专职安全生产管理人员应当参加建设行政主管部门组织的安全生产培训，经考核合格，取得安全生产考核合格证书后方可任职。
总包单位负责人、项目负责人应当按照规定对建设工程实施带班检查和带班生产，并做好记录存档备查。
（3）总包单位应当单独建立安全防护措施费使用台账，并在财务账上单独列支，专款专用，不得挪作他用；其使用情况应当定期报告监理单位。 第二十七条 施工单位应当定期对管理人员和作业人员进行安全生产教育培训，督促其遵守工程建设强制性标准、规章制度和操作规程。
进入新的岗位或者新的施工现场前，总包单位应当对作业人员进行安全生产教育培训，未经安全生产教育培训或者教育培训考核不合格的人员，不得上岗。
（4）总包单位应当进行建设工程重大危险源的辨识，并根据建设工程特点编制施工组织设计或者专项施工方案，制定相应的安全技术措施。危险性较大的
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分部分项工程施工前，应当按照规定编制安全专项施工方案，并按照方案组织施工。对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，应当组织专家对其安全专项施工方案进行论证、审查；施工时，应当严格按照安全专项施工方案施工，不得随意更改，并由单位负责人现场带班检查。
（5）建设工程施工可能对既有管线和周边区域建（构）筑物造成损坏的，施工单位应当采取安全防护措施，并指派专人监护。
（6）总包单位应当按照规定定期对所承建的建设工程开展安全隐患排查，及时进行整改。对排查出的重大安全隐患，施工单位负责人应当现场监督隐患整改，直至隐患消除。
（7）施工现场存在安全隐患，被建设行政主管部门责令限期整改的，总包单位应当在规定时间内完成整改，并将整改结果书面报告建设单位、监理单位签署意见后，再报建设行政主管部门。 在规定时间内未完成整改或者经建设行政主管部门复查整改达不到要求的，应当停工整改。
（8）总包单位应当使用符合要求的安全防护用具、机械设备、施工机具及配件，并指定专人管理，定期进行检查、维修和保养，建立相应的档案资料，保证设备的性能完好。
（9）总包单位应当使用符合国家有关规定并经建设行政主管部门备案的建筑起重机械，督促安装单位办理安装（拆卸）告知手续。建筑起重机械安装完成并经具有特种设备检验资质的检验机构监督检验合格后，施工单位应当到建设行政主管部门办理使用登记。施工单位应当使用符合国家有关规定的流动式起重机械、场内专用机动车辆等特种设备。
总包单位应当定期对正在使用的建筑起重机械及其安全保护装置、吊具、索具等进行检查、维护和保养。建筑起重机械租赁合同对建筑起重机械的检查、维修、保养另有约定的，从其约定。
（10）总包单位应当逐级建立消防安全责任制，确定消防安全管理人，制订用火、用电、用油、用气等各项施工现场消防安全制度、操作规程和灭火、应急疏散预案，设置符合规定的消防通道、消防水源，配备消防设施和灭火器材，并在消防通道入口处设置明显标志。
（11）总承包单位统一组织编制施工现场生产安全事故应急救援预案。工程
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总、分包单位应当按照应急救援预案，分别建立应急救援组织，配备应急救援人员和器材设备，并定期组织演练。 发生生产安全事故，应当按照国家有关伤亡事故报告和调查处理的规定，及时、如实地向安全生产监督管理部门、建设行政主管部门报告。
（12）鼓励总包单位为从事危险作业的人员办理意外伤害保险，支付保险费。 4）分包单位职责
（1）分包单位必须尊重和服从总包现行的有关安全生产各项规章制度和管理方式，并加强自身安全管理。
（2）分包单位必须执行总包方总体施工组织设计和安全技术方案，分包单位自行编制的单项作业安全防护措施，须报总包方审批后方可执行，若改变原方案必须重新报批。
（3）分包单位必须执行安全技术交底制度，并做好跟踪检查工作。 （4）分包单位工长、技术员、机械、物资等部门负责人以及专业安全管理人员等部门负责人须接受安全技术培训，参加总包方组织的安全考核，合格者才能持证上岗。
（5）分包单位的特种作业人员的配置必须满足施工需要，并持有效证件和当地劳动部门核发的特种作业临时操作证、持证上岗。
（6）如果发生伤亡事故，分包单位应在1小时内以最快捷的方式通知总包有关领导，向其报告事故的详情。由总包通过正常渠道及时逐级上报。
6.3施工安全管理措施
1）搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑滑鞋，并应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施，脚手架不得与模板支架相连。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。
3）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。
4）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。
5）装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得
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站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。
6）安装模板时，要随时支设固定，防止倾覆。
7）对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。
8）对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。
9）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
10）在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。
11）模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）的专业架子工。安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。上岗人员应定期体检，并体检合格。
12）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。
13）支模架搭设前必须对施工作业人员进行安全技术交底以及专项施工方案技术交底以指导工作施工。
6.4施工安全管理技术措施
1）本工程全部采用商品混凝土浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。
2）泵管应用支架垫固放在板上，不得直接与楼板接触，砼泵管以下的模板及支架应进行加固处理（如：支撑设置纵横拉杆，板、枋加钉钉牢等），以防震动而松脱。
3）模板安装完毕，不得在上面大面积集中堆载，浇捣砼时要避免较大面积集中起堆而超载，泵送砼时要避免砼集中起堆，大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。
4）浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，
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并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
5）支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全人员在现场监护。
6）砼浇筑过程中，严禁工作人员靠近；砼浇筑时发现支模架有异常的，严禁靠近检查和加固，以免发生意外。
7）混凝土浇筑要确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。
8）支模高度2米以上的支撑架体应设置作业人员登高措施，作业面应按有关规定设置安全防护设施。
9）支模系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着的设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转平台等架体相连接。
6.5柱帽预留孔的安全管理
根据工程变更单02，临时水平支撑格构所在位置的框架柱，需要在负一层底板完成，拆除完格构柱后才可施工，所在在施工过程中，柱帽所预留的孔洞安全防护也是本工程的一个重点。为消除安全隐患，在支模架搭设过种，在柱帽预留孔位置铺设@500mm的单排钢管，并在钢管上铺设18mm胶合板，并在后期施工柱帽时拆除。
7、监测措施
本工程支模架安全监测由康东旭和杜亮洪负责组织，并做好记录。 1）监测方法
(1)班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2)日常检查、巡查重点部位：
①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 ②立杆上是否加设垫块 底座是否松动，立杆是否符合要求。 ③连接扣件是否松动。
④架体是否不均匀的沉降、垂直度。
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⑤施工过程中是否有超载的现象。 ⑥安全防护措施是否符合规范要求。 ⑦脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
(3)脚手架在承受级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 2）监测点设置：
本方案采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测支模架的水平、垂直位置是否有偏移。在方案包含的各跨板均设一个监测剖面（跨中位置），沉降观测点做法：板底纵向水平管引下一根钢管至地面以上1.0m，上端用扣件与纵向水平管固定，下端不落地不作固定。
3）监测频率
监测周期从模板钉好，混凝土浇筑前起，至混凝土浇筑后七天时终止。在模板钉好后混凝土浇筑之前观测2次作为初始数据，在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20～30分钟一次。混凝土浇筑完成每隔6～8小时再观测1次共两次，然后每天观测1次，直至第7天为止。可根据变形情况(有突然增大趋势)调整观测次数。
4）变形监测报警值：
在浇捣砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，随时观测架体变形。发现隐患，及时疏散工作人员，确保安全。构件允许偏差见下表：
序号 1 2 3 4 项目 立杆钢管弯曲3m 31 监测报警值 5mm 6mm 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 监测资料采用动态反馈。在混凝土浇筑阶段，现场观测若发现位移、沉降等出现异常，或达到(超过)报警值时，必须马上停止施工，迅速疏散人员，查明原因，待加固处理排除险情后方可复工。 监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。 8、应急预案 本工程属于复合形超重混凝土构件，施工时可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的紧急情况做出如下应急准备和响应。 8.1应急组织 8.1.1组织机构 组 长：蔡伟杰 副组长：蒋德苗、杜亮洪 组 员：刘旭峰、陈细元、蔡国方、彭飞飞、乡志维、杜龙云、陈志强 8.1.2应急小组职责 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 7.1.3应急救援工作程序 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长金慧强立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现 32 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 场救援负责人负责现场的救援指挥安排。 项目部指定李秀丽负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 8.2应急材料 预备应急救援工具材料附表： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 器材或设备 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 吊车 60T千斤顶 钢管 扣件 16﹟工字钢 50×300片子板 方木 若干 若干 2个 4个 6个 6个 3樘 8台 1台 2只 2T 1000只 5根 1m³ 2m³ 数量 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援 临时加固 临时加固 临时加固 主要用途 8.3危险源识别及控制措施 危险源识别及处理措施附表 序号 1 潜在的危险因素识别 模板工程未按规范和方案要求施工 模板工程施工前未进行安全技术交底 超重超大模板工程未有专题设计计算，未编制专题施工方案或未经审批、验收 支设高度在3m以上时未搭设操作平台，3m以下未使用马凳 可能的风险 模板支撑体系的稳定性得不到保证，易坍塌 作业人员不明作业要点，不能按规定进行自我防护 坍塌、人员伤亡，火灾 控制措施 模板工程须编制专项施工组织设计，并严格方案和规范施工 模板工程施工前对作业人员进行安全技术交底 2 3 超重超大模板工程专编制专题设计计算、施工方案并经公司审批、验收 4 人员高处作业 支设高度在3m以上的竖向模板时应搭设操作平台，3m以下应使用马凳 33 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 5 支设临空构筑物模板时，未搭设支架或脚手架；模板上有预留洞口时，安装后未将洞口覆盖；拆模高处作业未配置登高用具或支架 人员高处坠落、物体打击 支设悬挑形式的模板时，要有稳固的立足点；支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架；模板上有预留洞口时，安装后应将洞口盖没；拆模高处作业须配置登高用具或支架 6 立杆基础不实，未按规定设置底座、垫木、脚手架整体变形严扫地杆、剪刀撑、连重，甚至倒塌 墙件 按规范、标准和施工方案对基础进行施工，设置底座、垫木、扫地杆、剪刀撑、连墙件 7 钢管、扣件未及时保养，钢管严重锈蚀、钢管、扣件达不到1、及时对钢管、扣件进行保养，锈蚀、变形、有裂缝，扣件设计强度，架体倒变形严重的材料 及时淘汰；2、使用材料有脆裂、变形、滑丝、塌；人员高处坠落 强度符合要求的脚手板。 松动；脚手板材质不符要求 脚手架上堆物过多，或过于集中超过设计荷载 脚手架外侧敷设着卸料平台等，模板支撑体系和脚手架相连 人员未经培训或患有恐高症等疾病，不适合从事高处作业 脚手架局部或整体变形严重，甚至倒塌 架体倾斜，甚至倒塌； 1、经常清理脚手架上的堆积物；2、合理安排施工进度，避免材料过度集中；3、加强检查 卸料平台的受力体系、模板支撑体系避免和脚手架架体相连 1、将脚手架搭设人员送劳动部门培训，持证上岗；2、定期对脚手架作业人员进行体检 8 9 10 人员高处 坠落 8.4应急处理措施 1）浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。 2）一旦在砼施工过程中，一处板处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。 3）发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时， 34 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。 4）触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。 5）坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。 6）报警联络方式： 火警电话119 急救电话120 9、支模架验算 9.1、人防区模板支撑计算 根据本方案第三节所述，负三层底板模板支撑受力还应考虑负一、二层底板荷载及负一、二层底板模板支撑系统。根据负二层底板模板支撑系统，负二层底板模板支撑系统每平方荷载为0.89KN/㎡(89kg/㎡)；负一层底板模板支撑系统每平方荷载为0.69KN/㎡(69kg/㎡)。为减化计算过程，统一将水平杆步距按1.7进行计算；同时将支模架荷载假设为结构板，负二层底板模板荷载相当于3.7cm厚砼结构，负一层底板模板荷载相当于2.9cm厚砼结构板，人防顶板厚400mm，负二~负一层底板板厚均为250mm(共500mm)，所以在验算负三层底板支模架时，按966mm结构板验算： 一、荷载设计 35 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.3 0.9 0.8 0.22 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 二、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 3.6 600 600 1500 中心对称 300 300 平行楼板长边 200 36 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 设计简图如下： 模板设计平面图 37 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 方木间距@200mm18mm厚胶合板-4.20m立杆间距@900mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-8.00m-8.00m立杆间距@700mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-11.30m立杆间距@500mm-14.90m 模板设计剖面图 三、面板验算 38 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 13 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.97)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.97)+1.4×0.7×2.5] ×1=31.79kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[31.79×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.16kN·m σ＝Mmax/W＝0.16×106/54000＝2.94N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.97)×1=24.35kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×24.35×2004/(384×10000×486000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 13 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 250×100 1.78 39 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 429350 416.67 小梁截面抵抗矩W(cm) 383.33 因[B/lb]取整-1＝[6000/500]取整-1＝11，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.97)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.97)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝6.41kN/m 因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.97)×0.2＝5.96kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×5.96×0.52+0.121×0.44×0.52＝0.17kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝ max[0.077×0.07×0.52+0.21×2.2×0.5，0.107×0.07×0.52+0.181×2.2×0.5]＝0.23kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[6.41×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m 40 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.17，0.23，0.22]＝0.23kN·m σ＝Mmax/W＝0.23×106/83330＝2.8N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×5.96×0.5+0.62×0.44×0.5＝1.95kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.5+0.681×2.2＝1.52kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[6.41×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.95，1.52，2.21]＝2.21kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.97)×0.2＝4.91kN/m 满足要求！ 五、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 4 2 钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 3 2 2 Ф48×3 206000 125 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.97)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.97)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝6.28kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.97)×0.2＝6.01kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.97)×0.2=4.95kN/m 承载能力极限状态 41 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×6.01×0.5+1.223×0.38×0.5＝3.67kN 按悬臂梁，R1＝q1l=6.28×0.1＝0.63kN R＝max[Rmax，R1]＝3.67kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×4.95×0.5＝2.83kN 按悬臂梁，R1＝q2l=4.95×0.1＝0.49kN R＝max[Rmax，R1]＝2.83kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.5kN·m σ＝Mmax/W＝0.5×106/4490＝110.82N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 42 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 主梁剪力图(kN) Vmax＝5.4kN τmax＝2Vmax/A=2×5.4×1000/424＝25.47N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.23mm 跨中νmax=0.23mm≤[ν]=500/400=1.25mm 悬挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=100/400=0.25mm 满足要求！ 六、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 加强型 43 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 21.386 Ф48×3 15.9 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 424 4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，υ1＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.5×1.52/10＝0.03kN·m Nw＝ 0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.97)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.03/0.5＝7.03kN f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝7027.58/(0.2×424)+0.03×106/4490＝90.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，υ2＝0.197 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，υ2＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.5×1.52/10＝0.03kN·m Nw＝ 0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.97)+0.9×1.4×1]×0. 44 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 5×0.5+0.92×1.4×0.03/0.5＝7.1kN f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝7095.08/(0.2×424)+0.03×106/4490＝91.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.03kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 9.2、负四层非人防区模板支撑计算 根据本方案第三节所述，负三层底板模板支撑受力还应考虑负一、二层底板荷载及负一、二层底板模板支撑系统。根据负二层底板模板支撑系统，负二层底板模板支撑系统每平方荷载为0.89KN/㎡(89kg/㎡)；负一层底板模板支撑系统每平方荷载为0.69KN/㎡(69kg/㎡)。为减化计算过程，统一将水平杆步距按1.7进行计算；同时将支模架荷载假设为结构板，负二层底板模板荷载相当于3.7cm厚砼结构，负一层底板模板荷载相当于2.9cm厚砼结构板，负三层~负一层底板板厚均为250mm(共750mm)，所以在验算负三层底板支模架时，按816mm结构板验算： 一、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 45 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 330.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.3 0.9 0.8 0.22 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 二、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 主梁布置方向 小梁间距(mm) 3.6 60 600 1700 中心对称 平行楼板长边 200 设计简图如下： 46 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 模板设计平面图 47 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 方木间距@200mm18mm厚胶合板-4.20m立杆间距@900mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-8.00m立杆间距@700mm方木间距@200mm18mm厚胶合板-11.30m立杆间距@600mm-14.90m模板设计剖面图 48 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 三、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.82)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.82)+1.4×0.7×2.5] ×1=27.21kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[27.21×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.14kN·m σ＝Mmax/W＝0.14×106/54000＝2.52N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.82)×1=20.58kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×20.58×2004/(384×10000×486000)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 四、小梁验算 49 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[B/lb]取整-1＝[6000/600]取整-1＝9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.82)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.82)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝5.49kN/m 因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.82)×0.2＝5.05kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×5.05×0.62+0.121×0.44×0.62＝0.21kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝ max[0.077×0.07×0.62+0.21×2.2×0.6，0.107×0.07×0.62+0.181×2.2×0.6]＝0.28kN·m 50 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.49×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.28，0.22]＝0.28kN·m σ＝Mmax/W＝0.28×106/83330＝3.36N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×5.05×0.6+0.62×0.44×0.6＝2kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.6+0.681×2.2＝1.53kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.49×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2，1.53，2.21]＝2.21kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.82)×0.2＝4.16kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×4.16×6004/(100×9350×4166700)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 五、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 4 2 钢管 1 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 3 2 2 Ф48×3.5 206000 125 5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.82)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.82)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝5.36kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.82)×0.2＝ 51 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 5.1kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.82)×0.2=4.2kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×5.1×0.6+1.223×0.38×0.6＝3.77kN 按悬臂梁，R1＝q1l=5.36×0.1＝0.54kN R＝max[Rmax，R1]＝3.77kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×4.2×0.6＝2.88kN 按悬臂梁，R1＝q2l=4.2×0.1＝0.42kN R＝max[Rmax，R1]＝2.88kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.66kN·m 52 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 σ＝Mmax/W＝0.66×106/5080＝130.35N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝6.13kN τmax＝2Vmax/A=2×6.13×1000/489＝25.07N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.31mm 跨中νmax=0.31mm≤[ν]=600/400=1.5mm 满足要求！ 六、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技加强型 53 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2200 1.386 Ф48×3.5 15.8 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 489 5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1700=2983.5mm λ=l0/i=2983.5/15.8=188.83≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.8＝192.505，查表得，υ1＝0.195 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.6×1.72/10＝0.04kN·m Nw＝ 0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.82)+0.9×1.4×1]×0.6×0.6+0.92×1.4×0.04/0.6＝8.65kN f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝8646.16/(0.2×489)+0.04×106/5080＝99.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1700=3445.942mm λ2＝l02/i＝3445.942/15.8＝218.098，查表得，υ2＝0.153 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1700=3445.942mm λ2＝l02/i＝3445.942/15.8＝218.098，查表得，υ2＝0.153 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.6×1.72/10＝0.04kN·m 54 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 Nw＝ 0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.82)+0.9×1.4×1]×0.6×0.6+0.92×1.4×0.04/0.6＝8.74kN f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝8743.36/(0.15×489)+0.04×106/5080＝125.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝8.65kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 55 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 9.3、负三层模板支撑计算 根据本方案第三节所述，负二层底板模板支撑受力还应考虑负一底板荷载及负一底板模板支撑系统。根据负二层底板模板支撑系统，负一层底板模板支撑系统每平方荷载为0.69KN/㎡(69kg/㎡)。为减化计算过程，统一将水平杆步距按1.7进行计算；同时将支模架荷载假设为结构板，负一层底板模板荷载相当于2.9cm厚砼结构板，负二层、负一层底板板厚均为250mm(共500mm)，所以在验算负三层底板支模架时，按530mm结构板验算： 一、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.3 0.9 0.8 0.22 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 二、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 3.3 700 56 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 700 1500 中心对称 200 200 平行楼板长边 200 50，50 100，100 设计简图如下： 57 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 模板设计剖面图 58 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 模板设计平面图 三、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 13 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： 59 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.53)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.53)+1.4×0.7×2.5] ×1=18.49kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[18.49×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/54000＝2.05N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.53)×1=13.4kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×13.4×2004/(384×10000×486000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 13 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[B/lb]取整＝[6000/700]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 60 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.53)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.53)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝3.75kN/m 因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.53)×0.2＝3.31kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.31×0.72+0.121×0.44×0.72＝0.2kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝ max[0.077×0.07×0.72+0.21×2.2×0.7，0.107×0.07×0.72+0.181×2.2×0.7]＝0.33kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.75×0.052/2，0.07×0.052/2+2.2×0.05]＝0.11kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.2，0.33，0.11]＝0.33kN·m σ＝Mmax/W＝0.33×106/83330＝3.92N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.31×0.7+0.62×0.44×0.7＝1.6kN 61 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.7+0.681×2.2＝1.53kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.75×0.05，0.07×0.05+2.2]＝2.21kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.6，1.53，2.21]＝2.21kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.53)×0.2＝2.72kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.72×7004/(100×9350×4166700)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm 满足要求！ 五、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 4 2 钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 3 2 2 Ф48×3 206000 125 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.53)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.53)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝3.62kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.53)×0.2＝3.35kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.53)×0.2=2.76kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×3.35×0.7+1.223×0.38×0.7＝3.01kN 按悬臂梁，R1＝q1l=3.62×0.05＝0.18kN 62 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 R＝max[Rmax，R1]＝3.01kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.76×0.7＝2.21kN 按悬臂梁，R1＝q2l=2.76×0.05＝0.14kN R＝max[Rmax，R1]＝2.21kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.66kN·m σ＝Mmax/W＝0.66×106/4490＝146.11N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 63 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 主梁剪力图(kN) Vmax＝5.27kN τmax＝2Vmax/A=2×5.27×1000/424＝24.84N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.57mm 跨中νmax=0.57mm≤[ν]=700/400=1.75mm 满足要求！ 六、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 加强型 64 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 21.386 Ф48×3.5 15.8 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 489 5.08 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.8=166.67≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.8＝192.505，查表得，υ1＝0.195 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.7×1.52/10＝0.04kN·m Nw＝ 0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.53)+0.9×1.4×1]×0.7×0.7+0.92×1.4×0.04/0.7＝7.92kN f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝7922.71/(0.2×489)+0.04×106/5080＝90.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.8＝192.439，查表得，υ2＝0.195 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.8＝192.439，查表得，υ2＝0.195 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.7×1.52/10＝0.04kN·m Nw＝ 0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.53)+0.9×1.4×1]×0.7×0.7+0.92×1.4×0.04/0.7＝8.06kN 65 德莱尔大厦地下室框架柱后浇区域模板方案 f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝8055.01/(0.2×489)+0.04×106/5080＝92.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.92kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 66 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容