双排双立杆脚手架计算书

双排双立杆脚手架计算书

本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm；密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。搭设高度为20m。外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。

基本风压为0.45KN/m2。施工荷载Qk=3KN/m2。木脚手板自重标准值Qp1=0.35 KN/m2，栏木、挡脚板自重标准值Qp2=0.14 KN/m。

本脚手架计算依据：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范）

《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）

一）纵向水平杆、横向水平杆计算 1.横向水平杆验算 （1）抗弯验算

作用于横向水平杆弯矩设计值： M=1.2MGK+1.4MQK 则：

qQk•lb2qGk•lb2Mmax=1.2+1.4

88(1.20.350.751.430.75)1.052=

8=0.478KN•m 查规范得：

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截面模量W=5.08cm3 Q235钢抗弯强度设计值

Mmax0.47810622

 ===94.09N/mm < f=205N/mm

5.08103W符合要求 （2）变形验算

查规范得：

弹性模量E=2.06×105 N/mm2 惯性矩I=12.19cm2

作用于横向水平杆线荷载设计值：

q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m 则挠度为：

5qlb453.465105041050 ===2.18mm<=7mm 54384EI3842.061012.1910150同时也小于10mm 满足要求

2.纵向水平杆计算 （1）抗弯验算

横向水平杆向内侧挑出距离为300mm，按200mm计算 F=

a10.22qlb(11)2=0.5×3.465×1.05×(1+) =2.578KN

lb21.05

Mmax0.175Fla=0.175×2.578×1.5=0.677KN•m 抗弯强度

Mmax0.67710622

===133.27 N/mm < f=205N/mm

5.08103W满足要求 （2）挠度验算

31.146Fla1.1462.578103150031500===3.97mm<=10mm

100EI1002.0610512.19104150

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满足要求

（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：

2.15×2.578=5.5427KN查规范得： k=1.55 u=1.50

i=1.58cm 立杆计算长度

lo=kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m

长细比

lo3.1185102=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) ==

1.58i符合要求

2.风荷载产生的立杆弯矩： （1）密目安全网挡风系数计算 安全网=

1.2An1.2(10023000.0013)==0.841 Aw100查规范得

敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架=0.089 则：

=安全网+脚手架=0.841+0.089=0.868

（2）风荷载标准值计算

查规范得

z=1.35 s=1.3=1.1284

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则:

wk=0.7zswo=0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m

（3）风荷载产生的立杆弯矩：

Mw=0.85×1.4Mwk

0.851.4wklah2 =

100.851.40.481.51.82=

10=0.278KN•m

3.立杆段轴向力设计值计算： （1）组合风荷载时：

查规范得

脚手架结构自重标准值：

gK=0.1248KN/m

木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：

QP1=2×0.35=0.7 N/M2

栏杆、挡脚板自重标准值：

QP2=0.14 KN/m

施工均布活荷载标准值：

QK=3KN/m

则：

脚手架结构自重标准值产生的轴向力：

NG1K=HSgK=20×0.1248 =2.496 KN

构配件自重标准值产生的轴向力：

1（lb+0.3）laQP1+QP2la 21 =（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5

2NG2K=

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=0.919 KN

施工荷载标准值产生的轴向力总和：

1=NQK2（lb+0.3）laQK 1 =（1.05+0.3）×1.5×3

2 =3.038KN

组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK

=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038 =7.713KN

（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK =1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038 =8.351KN

4.组合风荷载时立杆稳定性验算： 查规范得:

轴心受压构件的稳定系数=0.186 立杆截面面积A=4.89cm2

截面模量W=5.08cm3 则:

7.7.131030.278103103NMW+=+

5.08103AW0.1864.89102 =139.53N/mm35.不组合风荷载时立杆稳定性验算：

8.351103N = A0.1864.89102 =91.82 N/mm3精品 文档

三)连墙件验算 1.抗滑验算

每个连墙件覆盖的脚手架面积：

Aw=2h•3la=2×1.8×3×1.5=16.2 m2

由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：

Nlw=1.4wkAw=1.4×0.48×16.2=10.89KN

查规范得：

No=5

连墙件的轴向力设计值：

Nl=Nlw+No=10.89+5=15.89KN

抗滑验算： 查规范得：

每个直角扣件抗滑承载力设计值：

RC=8 KN

由于采用双扣件设置 故：

Nl=15.89 KN<2RC=2×8=16 KN

满足要求 2.稳定性验算：

由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， 因此：

lo=0.6+0.3+1.05=1.95m

查规范得

回转半径i=1.58 cm 长细比验算：

lo1.95102=123<[]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) ==

1.58i

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满足要求 查规范得

轴心受压构件的稳定系数 =0.434 钢管截面积A=4.89 cm2 连墙件稳定性验算：

Nl15.8910322

==74.87N/mm<205 N/mmA0.4344.89102满足要求

四）立杆地基承载力验算 1.计算基础面积：

每块垫板长4米，可放置3根立杆。 则：

1A=×0.3×4=0.4m2

32.地基承载力设计值：

查《荷载规范》得

回填土承载力：fgk=130 KPa=130 KN/m2 查规范得

脚手架地基承载力调整系数kc=0.4 则：

fg=kc•fgk0.4×130=52 KN/m2

3.地基承载力验算

不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=8.351KN 则：

p=

N8.351==20.9 KN/m2 精品 文档

经以上验算得出，本工程脚手架满足施工结构安全要求。

设计者： xxx 时间 ：2020年 文档类型： word

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