第一章 工程概况 第二章 编制依据 第三章 施工升降机设计 第四章 施工升降机接料平台计算 第五章 第六章 第七章 第八章
施工升降机的安装 安全保障措施 防雷接地 附件
第一章 工程概况
本工程宁康²壹品苑住宅小区由武汉神龙置业有限公司开发新建。本工程位于武汉经济技术开发区宁康路。本项目包括：地上三栋32+1层，其中两栋底层有商业网点，一栋住宅楼及1处附建式地下两层汽车库（平时），战时为人体隐蔽所的超高层建筑。本工程为框架、剪力墙结构，设计使用年限为50年。建筑物总高度99.30m，总建筑面积54704.79㎡，地下室建筑面积9480.53㎡，其中人防地下室面积：8228.26㎝。建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度。本工程的±0.000为绝对标高32.60米。
为解决施工材料垂直运输问题，拟在68#楼1-9～1-15/1～G轴外地下室顶板上布置1台施工升降机(编号为：1#施工升降机)；在69#楼3-5～3-11/3-A轴地下室顶板上布置1台施工升降机（编号为2#施工升降机）；在70#楼2-7～2-13/2-E轴地下室外部布置1台施工升降机（编号为3#施工升降机）。升降机选用SCD200/200TLKJ型号，升降机平面定位详见升降机单体平面布置图及施工升降机总体布置图。
第二章 编制依据
1、本工程全套建筑施工图、结构施工图 2、本工程施工组织总设计
3、建筑地基基础设计规范GB0007-2002
4、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002 5、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 7、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001 8、SC200/200TLKJ型施工升降机使用说明书 9、《建筑施工手册》（第四版）
第三章 施工升降机设计
1、方案概述
主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用湖北江汉建筑工程机械有限公司生产的SCD200/200 TLKJ型号施工升降机配合施工，计划安装时间为结构10～12层。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，施工升降机安装在地下室顶板上（升降机在地下室顶板上直接打膨胀螺栓固定。）1#、2#升降机设置在地下室顶板上，3#升降机设置在地下室外。具体位置详见施工升降机平面布置图。施工升降机均设置在后浇带附近位置。
2、施工接料由阳台进入室内，升降机安装高度约110m。 3、施工升降机基础计算 1. 基础设计荷载取值
SCD200/200型施工升降机主要技术参数汇总表：
型号 额定载重量（㎏） 额定载人数（员） 额定安装载重量（㎏） 吊杆额定载重量（㎏） 吊笼底部尺寸（m） 最大架设高度（m） 起升速度（380V 50HZ）(m/min) SCD200/200 2³2000 2³24 2³600 200 3.2³1.5 140 0-40
电机功率（KW） 标准节截面尺寸（㎜） 安全器标定动作速度(m/min) 护栏重量（㎏） 吊笼重量（㎏） 标准节长度(mm) 标准节重量（㎏） 对重体重量（t） 2³2³8.5 800³800 54 1480 2³1750 1508 170 2³1500 施工升降机自重：安全系数K=2.1，安装高度110m（合计73节）时的总重量：
额定载重量＋护栏重量＋吊笼重量＋对重重量＋标准节重量=4000＋1480＋2³1750＋2³1500＋170³73=24390㎏³2.1=51219㎏=501.946KN
本工程地下室顶板设计规定等效静荷载标准值最大70KN/㎡。地下室顶板混凝土为C35，混凝土养护时间28d，C35混凝土的标准抗压强度设计值16.7N/㎜2(即：16700KN/㎡)。升降机满负荷工作时，基础的荷载取值（取2.1的保护系数）为501.946KN，升降机双笼离地满负荷工作时为最不利工况，此时升降机的标准节为主要荷载传递构件，标准节的受力状况，即：501.946 KN÷（0.8³0.8）㎡=784.29 KN/㎡，大于地下室顶板静荷载标准值70KN/㎡，小于混凝土抗压强度标准值16700KN/㎡。 4、1#、2#升降机基础加固
由于升降机的总荷载值大于设计规定地下室顶板等效静荷载标准值，为了减小混凝土结构的变形，采用钢管支撑加固的方法，由支撑加固钢管支撑承担升降机的全部荷载，通过钢管支撑将荷载传至基础梁及底板。支撑范围4000³6000㎜，延吊笼长度方向4000㎜,吊笼宽度方向6000㎜。
根据荷载计算，立杆纵横双向间距为500㎜，水平杆间距为1200㎜，扫地杆距地200㎜。立杆下垫200³200³20垫板。
① 荷载计算:
单位平方面积承受的荷载：
Pn=P/A=501.946/(4³6)=20.914KN/m2 ②底部加固脚手架构造要求 ③脚手架立杆稳定性验算
按地下室顶板没有承载力计算：
每根立杆承受的上部荷载N1＝20.914³0.5³0.5＝5.229KN 脚手架自重产生的荷载：
N2 =0.038KN/m³3.9m³216根＝32.01KN（脚手架搭设高度按从地下室底板顶面至地下室顶板板底计算）
扣件产生的荷载：
N3 =0.0132KN/个³648个＝8.55KN N =N1＋N2＋N2=45.79KN 立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值： N = 45.79kN
——由长细比 l0/i 查表得到； i = 1.58(cm) A = 4.89(cm2) W = 5.08(cm3) [f] = 205.00N/mm2；
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； 参照《扣件式规范》，由公式(1)计算 l0 = (h+2a) (1) h为立杆步距，取为1.2m
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m；
按公式(1)的计算：
l0 = (h+2a)=1.2+2³0.2=1.6 = l0/i =1.6/1.58=1.013
=45.79kN³1000/(1.6³4.89³100)= 58.53N/mm2 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
施工电梯标准地下室顶板面节次龙骨50³80木枋主龙骨50³80木枋可调顶托按要求设置纵横向剪刀撑地下室底板面施工升降机基础支撑加固图
5、3#升降机基础处理措施
升降机基础应满足厂家提供的基础图中各项要求，同时还必须符合有关安全法规。如下：
（1）升降机基础为4000³6000³400㎜，配置双层双向钢筋网片，钢筋直径Ф10㎜，钢筋间距200㎜，混凝土强度不低于C25。
（2）升降机地脚螺栓采用预留孔洞，进行二次安装浇灌混凝土。地脚螺栓预留孔洞尺寸为200㎜³200㎜³350㎜（地脚螺栓具体位置见下图），二次浇灌混凝土强度大于C30。
（3）地脚螺栓的固定，在确定螺栓的竖向、水平面的位置关系正确无误后，进行固定。固定时地脚螺栓严禁采用电焊焊接，即采用ф14的钢筋与基础钢筋焊接成格构状，以控制地脚螺栓的位置不发生偏移。
（4）基础面平整度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差±1㎜。
（5）基础应为原状土，如有松散杂填土，将松散土挖出，用C15混凝土换填，保证基础强度。
（6）基础平面必须做好排水措施。
（7）基础用20³6的镀锌扁铁与两个接地体进行连接。
第四章 施工升降机接料平台计算
升降机平台脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架，两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构挑板间距250mm，保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度约为100米，脚手板铺设的层数为33层。若钢管架位于后浇带内时，采用16B工字钢固定在后浇带两边的楼板上，然后钢管架在工字钢上进行搭设。
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 100 m，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1m，大小横杆的步距为1.5 m； 内排架距离墙长度为0.50m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 5.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3 m，水平间距2 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处湖北武汉市，基本风压0.32kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.29；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170； 安全设施与安全网(kN/m2):0.010；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:33； 单立杆脚手板铺设层数:0；
5.承重混凝土板参数
板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天)：28；
混凝土强度等级：[XB=C35]；混凝土强度实测值fck(MPa)：35；
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35³1/3=0.117kN/m ； 活荷载标准值: Q=3³1/3=1kN/m；
荷载的计算值: q=1.2³0.038+1.2³0.117+1.4³1=1.586kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax=ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.586³0.92/8=0.161kN²m； 最大应力计算值 σ=Mqmax/W =31.612N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =31.612N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.117+1=1.155kN/m ； νqmax=5ql4/384EI
最大挠度 ν=5.0×1.155×9004/(384×2.06×105×121900)=0.393 mm； 小横杆的最大挠度 0.393 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038³0.9=0.035kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35³0.9³1/3=0.105kN； 活荷载标准值: Q= 3³0.9³1/3=0.9kN；
荷载的设计值: P=(1.2³0.035+1.2³0.105+1.4³0.9)/2=0.714kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax=0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08³0.038³1³1=0.003kN²m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267³0.714³1= 0.191kN²m； M=M1max + M2max=0.003+0.191=0.194kN²m
最大应力计算值 σ=0.194×106/5080=38.118N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力计算值 σ=38.118N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax=0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×10004 /(100×2.06×105×121900)=0.01 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax=1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=(0.035+0.105+0.9)/2=0.52kN ν= 1.883×0.52×10003/ ( 100 ×2.06×105×121900)=0.39 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.01+0.39=0.4 mm；
大横杆的最大挠度 0.4 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.7与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1=0.038³0.9³2/2=0.035kN； 大横杆的自重标准值: P2=0.038³1=0.038kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.35³0.9³1/2=0.158kN； 活荷载标准值: Q=3³0.9³1 /2=1.35kN；
荷载的设计值: R=1.2³(0.035+0.038+0.158)+1.4³1.35=2.167kN； R < 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NGD1=[0.1291+(0.90³2/2)³0.038/1.50]³(100.00-20.00)=12.171kN；
NGS1=[0.1291+0.038+(0.90³2/2)³0.038/1.50]³20.00=3.811kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.35³0³1³(0.9+0.5)/2=0kN；
NGS2= 0.35³(33-0)³1³(0.9+0.5)/2=8.085kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17kN/m
NGD3=0.17³0³1/2=0kN；
NGS3=0.17³(33-0)³1/2=2.805kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NGD4=0.01³1³(100-20)=0.8kN； NGS4=0.01³1³20=0.2kN； 经计算得到，静荷载标准值
NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=12.971kN； NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=14.901kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3³0.9³1³2/2=2.7kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd=1.2 NGD+0.85³1.4NQ=1.2³12.971+ 0.85³1.4³2.7= 18.778kN； Ns=1.2 NGS+0.85³1.4NQ=1.2³14.901+ 0.85³1.4³2.7= 21.094kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2³12.971+ 1.4³2.7=19.345kN；
N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2³14.901+ 1.4³2.7=21.661kN；
六、立杆的稳定性计算
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.84，0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.29；
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1=0.7 ³0.32³0.84³0.29=0.055kN/m2； Wk2=0.7 ³0.32³0.74³0.29=0.048kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为:
Mw1=0.85 ³1.4Wk1Lah2/10=0.85 ³1.4³0.055³1³1.52/10=0.015kN²m；
Mw2=0.85 ³1.4Wk2Lah2/10=0.85 ³1.4³0.048³1³1.52/10=0.013kN²m；
1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=18.778kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=N'd= 19.345kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.599 m； 长细比: L0/i=164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时
σ=18778.44/(0.262×489)+14610.154/5080=149.447N/mm2； 立杆稳定性计算 σ=149.447N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=19345.44/(0.262×489)=150.997N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=150.997N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
2. 架体底部立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=[1.2³(NGD+ NGS)+0.85³1.4³NQ]/2=18.330kN；
不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=[1.2³(NGD+ NGS)+ 1.4³NQ]/2=18.613kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.599 m； 长细比: L0/i=164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时
σ=18329.7/(0.262×489)+12870.85/5080=145.603N/mm2； 立杆稳定性计算 σ=145.603N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=18613.2/(0.262×489)=145.282N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=145.282N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.29，ω0＝0.32，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.29×0.32=0.06kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=6 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4³Wk³Aw=0.502kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.502kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=500/15.8的结果查表得到 φ=0.912，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.912³4.89³10-4³205³103=91.423kN； Nl=5.502 < Nf=91.423,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=5.502小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、脚手架配件数量匡算
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，
因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L=1.1²H²(n²(1+Hs/H)+la/h²n-2²la/h)+ [(H/h)-1]取整²[c/la]取
整
²(m+2)²lb
N1=1.1²(H/2h + 1)²n + 1.1²((H/h)-1)²m
N2=2.2²(H/h + 1)²n²2²(1+Hs/H) + (c/la+1)²(m+2)²K²2.2 N3=L/li N4=0.3²L/li S=1.1²(n-2)²la²lb
L -- 长杆总长度(m)； N1 -- 小横杆数(根)；
N2 -- 直角扣件数(个)； N3 -- 对接扣件数(个)；
N4 -- 旋转扣件数(个)； S -- 脚手板面积(m2)；
n -- 立杆总数(根) n=12； H -- 搭设高度(m) H=100；
h -- 步距(m) h=1.5； la -- 立杆纵距(m) la=1；
li -- 长杆平均长度； m -- 大/小横杆搭设根数；
K -- 脚手板铺设层数； c -- 脚手架搭设总长度；
lb -- 立杆横距(m) lb=0.9； Hs -- 双立杆计算高度； 长杆总长度(m) L =1.1 ³100.00 ³(12³(1+20.00/100.00) + 1.00 ³12/1.50 - 2 ³1.00/1.50)+(100.00/1.50-1) ³(5.00/ 1.00)³(2+2) ³0.90=3487.33；
小横杆数(根) N1 =1.1 ³(100.00 /1.50 ³1/2 + 1) ³12 + 1.1³(100.00/1.50-1) ³2=598；
直角扣件数(个) N2 =2.2 ³(100.00 / 1.50 + 1) ³12³2³(1+20.00/100.00) + (5.00/1.00+1) ³(2+2) ³33 ³2.2=6030；
对接扣件数(个) N3 =3487.33 / 6.00=582； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 ³3487.33 / 6.00=175；
脚手板面积(m2) S=1.1 ³ ( 12-2) ³ 1.00 ³ 0.90=9.90。
根据以上公式计算得长杆总长3487.333m；小横杆598根；直角扣件6030个；对接扣件582个；旋转扣件175个；脚手板9.9m2。
九、卸料平台脚手架底部混凝土板强度验算
卸料平台的荷载总值：
大横杆：3487.33³38.4=133.9KN 小横杆：598³1.1³38.4=25.26KN 直角扣件：6030³13.2=79.6KN 旋转扣件：175³14.6=2.56KN 对接扣件：582³18.4=10.71KN
脚手板：9.9³0.35=3.47KN 卸料平台的总荷载：255.5KN 卸料平台的面积：1.1³6=6.6㎡
卸料平台的荷载值：255.5÷6.6=38.7 KN/㎡，小于地下室顶板静荷载标准值70KN/㎡，满足要求。
第五章 施工升降机的安装
1、安装前的有关要求
a 、升降机的安装质量直接影响其工作性能，为使设备安全可靠的工作并保证其使用寿命，必须严格按要求进行安装。
b、 参加安装的单位和个人必须具备相应的资质并符合有关要求。 c 、参加安装人员必须经过专业培训，熟悉要安装升降机的主要性能和特点，具备熟练的机械操作技能和排除一般故障的能力。 d 、安装人员需身体健康、无高血压、心脏病等疾病，应具有一定的文化程度。
e、安装人员必须按要求配戴安全保护装置（如安全帽、安全带等），严禁酒后安装及操作。
f 、安装人员在安装过程中应听从统一指挥，分工明确，各负其责，不得擅自离开或互相调换岗位。
g 、安装作业时，每个吊笼顶部平台作业人数不得超过2 人，升降机的载重量不得超过500Kg。 2、现场的准备
a 、安装之前，首先应熟悉升降机使用说明书中的有关内容。选定的安装位置应满足升降机安全运行通道的要求和附着的要求。 b 、确定附墙的距离，升降机距离建筑物越近越好,以利于整机的稳定（标准附着的安装距离为2800～3200mm）。但应注意升降机的运动部件与建筑物和固定施工设备（如脚手架等）之间的最小安全距离不得小于100mm。
c 、现场应为升降机提供专用电源，供电容量不小于150KVA，电
压误差为±5%。
3、安装前设备的准备工作
a、 施工升降机运抵现场等待安装时，应首先检查设备在运输过程中有无损伤现象，各配套件及随机部件是否齐全。
b 、安装前应将附着装置、电缆护架等清点好，准备安装时使用。特别是附着装置用的各种联接件和标准件。
c 、如现场配有其它起重设备（如塔机、汽车起重机等）协助安装，可以在地面将4～6个标准节用M24³240的高强度螺栓组装好，并注意在立管的接口处涂滑脂防止生锈，同时将管接口处及齿条两端的泥土等杂物清理干净。浇注混凝土时，埋基础预埋件和地脚螺栓，此时一般用升降机的护栏底盘进行定位，即将基础预埋件和地脚螺栓紧固到底盘上。
d 、必要的辅助设备：5t以上汽车起重机或塔机一台、经纬仪一台。
4、整机的安装
确认基础符合要求及设备完好无损后，可进行升降机的正常安装。 注意：如遇有雨、雪、大雾及风力超过13m/s的天气时不得进行安装作业。
4.1 基础部分的安装
4.1.1 用辅助起重设备将升降机护栏底盘吊放在砼基础上（图11），预埋螺栓穿入底盘相应的螺栓孔内。用水平仪及钢卷尺测量底盘在基
础上的水平度和位置，确定后将预埋螺栓拧上螺母，将底盘与预埋件的连接高强螺栓拧紧，在导轨架垂直度调整好之前不要完全拧紧。
4.1.2 在底盘上安装三节标准节，最下边为第一节（不安装齿条）。安装时可先将三节标准节连接成一体，然后一起吊放在底盘上标准节定位处，用M24X150的高强度螺栓紧固。
注意：标准节联接用高强度螺栓预紧力矩为350N.m；所有标准节对接时必须将四件主弦杆及齿条对接处的杂物清除干净，然后涂上润滑脂以防生锈。用经纬仪测量标准节的垂直度不大于1/1000，符合要求后将地脚螺栓紧固。
4.1.3 安装吊笼。将吊笼的缓冲弹簧座用螺栓固定在底盘槽钢上，然后装上缓冲弹簧。（图12）
4.2 安装吊笼
用辅助起重设备将吊笼吊起，吊笼底部到达导轨架顶部时，将导向滚轮对准导轨架主弦杆缓慢落下。注意：安装时吊笼双门一侧朝向建筑物，司机室出厂时与吊笼已安装完毕。将吊笼缓缓放置于缓冲弹簧上，并适当用木块垫稳。然后吊装另外一个吊笼。吊笼安装完毕后，将吊笼顶部的防护栏杆安装好。
4.3 安装驱动装置
4.3.1 将驱动装置上的电机制动器拉手撬松，并用垫块垫实，然后用辅助起重设备将驱动装置吊起，将驱动装置的导向滚轮对准导轨架缓慢落下，驱动板架下边的连接耳板与相对应的吊笼耳叉对接好，然后将装有缓冲套的联接套装于吊笼耳叉内，最后安装销轴并穿开口销，开口销充分张开。
4.3.2 驱动装置安装完毕后将电机制动器复位。
4.3.3 调整齿轮齿条的间隙：松开传动板及安全板上的靠背轮螺母，用专用扳手转动偏心套调整齿轮与齿条的啮合间隙，靠背轮与齿
轮背面的间隙。调整后齿轮与齿条的侧向间隙为0.2～0.3mm，靠背轮与齿条背面的间隙为0.5mm，调整后将螺母拧紧。
调整各导向滚轮与导轨架立柱管的间隙：松开滚轮的固定螺栓，用专用扳手转动偏心轴，调整后滚轮与导轨架立柱管的间隙为0.5mm（图17），调整完毕务必将螺栓紧固好。 4.4 安装手动起重机
首先将推力球轴承加注润滑油后安装在手动起重机底部，用辅助起重设备将手动起重机吊起放入吊笼顶部的安装孔内。在吊笼内将调心球轴承安装在吊杆下部的安装孔内，加压垫并用螺栓固定。手动起重机不使用时，应将吊钩钩住吊笼顶部的栏杆使其固定。 4.5安装护栏
4.5.1 安装护栏前护网
将前护网放到升降机前边的基础上，用螺栓将前护网的下部与护栏底盘联接牢。然后将可调长联接杆的一端与导轨架用U型螺栓固定，另一端的连接耳板与前护网的上部角钢用螺栓固定。 4.5.2 安装护栏门框
将护栏门框吊放到前护网的侧面（出厂时护栏门已安装到护栏门框内），注意左右门框的方向不要搞错。用螺栓将门框与前护网连接固定。同样方法安装另外一个门框。 4.5.3 安装侧护网及后护网
依次安装侧护网和后护网，有手动起重机吊笼侧的两件侧护网应与护栏底盘连接固定，另一侧用联接杆相连。护网之间用螺栓连接牢固，
后护网上方用联接杆与导轨架连接固定。 4.5.4 安装护栏门对重
先分别安装门对重导轨，外边门对重导轨上边与门框导轨角钢连接，下边与侧护网连接。靠近前护网侧对重导轨上边与门框导轨角钢连接，下边用螺栓与护栏底盘槽钢连接。然后安装对重体，钢丝绳的长度应调整到保证护栏门开启高度不小于1.8m。 4.5.5 安装下电箱
将下电箱安装在护栏前护网上并用螺栓固定。 4.6 安装电缆卷筒
将电缆卷筒安装在吊笼电缆臂的下方，然后用M8³80的膨胀螺栓与基础固定。
4.7 电气系统的安装及检查 4.7.1 安装电缆
a、 供电电源距升降机电源应在20m以内。升降机所用电缆规格为：YCR 3³16＋2³10。即应保证升降机满载运行时电压波动不得大于5%。
b 、将电缆一端通过电缆卷筒从底部引出接入电源箱，另一端通过电缆臂引到吊笼内接入电控箱，多余的电缆以自由状态盘入电缆卷筒内。
c 、将供电电缆从升降机下电箱内的空气断路器接入现场供电箱。 4.7.2 升降机结构、电机及电气设备的金属外壳均应接地，接地电阻不得超过4Ω；用兆欧表测量电动机及电气元件对地绝缘电阻不得
小于1兆欧。
4.7.3 吊笼内的电气系统及安全保护装置出厂时已安装完毕，但仍需做必要的检查。检查各安全控制开关，分别触动各个门上的限位开关、断绳开关、上下限位开关、极限开关，每次触动后吊笼将不能运行。
4.7.4 校核电动机接线、吊笼上下运行方向应与司机室内操纵台面板上所示一致，各按钮动作必须准确无误。检查完毕后，升降机可进入自行安装工况。 4.8 安装下限位碰块
用勾型螺栓将下限位碰块和下极限限位碰块安装在导轨架下部的适当位置，首先调整下极限碰块，保证极限开关动作后笼底不接触缓冲弹簧。注：极限限位为手动复位型，动作后必须手动复位。调整下限位碰块，要求下限位开关动作后下极限限位与碰块之间仍有一定的距离，具体位置以吊笼内底面与门坎上平面持平为准。
注：升降机安装完毕后，运行前必须检查各限位开关及极限限位开关的安装正确性。
4.9施工升降机标准节的安装
当升降机基本部分安装结束并试车符合要求后，即可进行正常加节接高。
如果现场条件允许，可在地面将4～6节标准节用M24³240的高强度螺栓按规定力矩联接，借用辅助起重设备将接好的标准节起吊安装就位，可大大提高工作效率；如不能借用辅助设备，安装人员可操作
升降机本身的手动起重机进行接高作业。
利用手动起重机安装导轨架标准节时，操作人员应站在吊笼顶部，利用笼顶操作盒操作升降机，不可在吊笼内进行操作以免发生事故，可按下面程序进行：
a 、将吊笼开至下限位所允许到达的最低位置；
b 、将手动起重机的吊钩放至地面，用标准节吊具勾牢一节标准节（注意：标准节带锥套的一端向下）；
c 、摇动摇把，将标准节吊至吊笼顶部放稳（图23）；
d 、操作人员带好联接标准节所需的螺拴、扳手等工具，然后在笼顶操作升降机使吊笼上升（注意在上升过程中，应确保吊笼运行时吊杆不与导轨架和周围建筑物干涉）；
e 、向上开动吊笼，当驱动架上方距待要接高的标准节止口距离约250mm 时立即停止吊笼的运行；
f 、摇动摇把吊起标准节并且高出导轨架已接标准节，转动吊杆，对正标准节接口和齿条上的销孔，慢慢放下标准节，穿好标准节联接螺栓并紧固（预紧力矩为350N.m），从标准节上摘下吊具，然后将吊具固定在栏杆上并拉紧钢丝绳。向下开动吊笼，进行下一个标准节的安装作业。
g 、重复以上步骤，即可使升降机达到要求的安装高度。 4.10 附着装置的安装
本工程升降机附墙杆件采用Ⅱ型。升降机附着装置的安装间隔距离为6m安装一道附着装置。最上边一道附着装置以上的导轨架悬出高
度不得超过9m。具体安装步骤如下：
4.10.1 首先将联接杆用U型螺栓与导轨架联接；用螺栓将附墙架联接座与预埋件联接固定。
4.10.2 在地面将前联接杆、可调中联接杆、可调长联接杆等组装为一体，用手动起重机吊起放于吊笼顶部，然后开动吊笼至安装附着高度的位置，通过手动起重机将其安装于导轨架与建筑物之间。其中前联接杆与导轨架联接杆相连，附墙架联接座与靠墙联接杆相连。
4.10.3 用经纬仪测量导轨架的垂直度，通过调整可调长联接杆来校正导轨架的垂直度，符合下表的要求后将各处扣件及螺栓紧固。 4.10.4 附着架应尽量水平安装，附着架平面与水平面的夹角不得
大于8°。
4.10.5 附着装置和电缆护架的安装应同时进行，即每安装一道附着装置的同时安装一道电缆护架。安装时用U型螺栓将电缆护架的长杆与附着装置的可调中联接杆固定，电缆护圈用长杆端部的顶丝固定。
注意：每次安装一套附着架，都必须用经纬仪测量一下导轨架在两个垂直方向的垂直度，如超出规定的要求必须进行校正。 4.11 安装上限位碰块
用勾型螺栓将上限位碰块和上极限限位碰块安装在导轨架上部。首先调整上限位碰块，上限位开关的安装位置应保证吊笼触发该开关后，传动机构最上端导向轮离导轨架上部安全距离不小于1.8m。上极限碰块的安装位置应保证上极限开关与上限位开关之间的越程距离为0.15m。
注：各限位碰块安装完毕后，均应反复试验三次以校验其动作的准确性和可靠度。
4.12 各部分的调整及检查
4.12.1 将所有的滚轮、背轮重新检查一遍，间隙不符合要求的需重新调整，以保证吊笼运行平稳。
4.12.2 检查所有紧固件有无松动，各联接螺栓是否达到了规定的预紧力矩。检查无误后可进行载荷试验及吊笼坠落试验并将安全器正确复位。
4.12.3 手摇电机在安装过程中因限位调整不当，及使用过程中负
荷太重或制动器磨损造成制动力矩不足，使吊笼触动下极限开关，主电源被切断不能自行复位；或者吊笼在运行过程中因长期断电而滞留在空中时，可按下述方法通过手摇电机使吊笼在断电的情况下上升或下降。
a 、查清原因，排除故障；
b、 取下减速器与电机之间联轴器检查罩；
c 、将摇把插入联轴器的孔中，提起制动器尾部的松脱手柄，下压摇把吊笼上升，反之则下降。注意：每摇动一次后要使电机恢复制动，要使吊笼下滑只需提起制动器尾部的手柄，注意一定要间断进行，以防下滑速度过快使安全器动作。
第六章 安全保证措施
1、清理进场道路及作业现场，以利作业。
2、安装位置附近提供专用电箱，距离升降机不超过30m。 3、做好安全保卫工作，禁止无关人员进入施工现场。 4、安装人员进场后，应服从施工现场管理，在安装作业时，要严格遵守安全操作规程，做到文明施工。
5、安装作业前，应对全体施工人员进行安全技术交底。 6、施工升降机安装作业区内，布好警戒线，挂起警告牌。 7、施工升降机安装作业区内，严禁交叉作业。
8、作业时，必须有专人指挥，有专职电工负责照管电源。 9、严禁酒后、带病、带伤人员参加安装作业。
10、必须戴好安全帽，高空作业要戴好安全带，穿好防滑安全鞋，严禁穿拖鞋和硬底鞋作业。
11、所有特种作业人员必须上岗，严禁无证上岗。
12、平台及施工通道的搭设、使用、拆除等安全技术要求按脚手架安全技术要求执行。“安全生产、预防为主“，在施工过程中，首先要保证防护设施的到位，在防护不到位的或不符合要求的情况下，作业人员有权对施工的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举和控告。
第七章 防雷接地
施工升降机防雷接地可就近接入本工程的防雷接地点。材料可采用14mm圆钢。
1、防雷接地保护系统按照GB5007规定的二类防雷建筑物要求和国家标准“建、构筑物防雷设施和接地安装”图集的要求进行安装。
2、为防止雷电感应产生放电，所有外露的金属管线均应与防雷网络连接。所有架空或埋地金属管道和临近的防雷保护网络焊接连通，电缆金属护套应接地。
第八章 附件
1、升降机基础预埋件检厂家提供的预埋件图纸 2、单体施工升降机定位图 3、升降机在地下室顶板上定位图
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