现浇箱梁支架验算

第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图

一、工程概况

黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m，分为左右双幅，中央隔离带宽2m。

现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m、顶板宽均为16.61m，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m。

Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据

（1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）；

（4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；

（6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据；

（8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL、2004J011-B03S05QL0007QL）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计

1、结构设计

支架立杆纵横向均按90cm间距布置；横杆按120cm的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm和60cm搭配架设。

立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm方木，横桥向间距30cm布设10×10cm方木，现浇梁外模板采用1.5cm厚竹胶板。

外侧模面板次龙骨采用5×10cm方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm方木，间距30cm/道。现浇箱梁外侧模高度125cm，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。

现浇箱梁内模采用木模板，面板采用3.5cm厚木板；内部采用5×10cm方木设置闭合框架作为支撑，间距50cm/道；每道闭合框架上下采用5×10cm方木设置2道竖向支撑；内模顶部设置两道10×10cm方木，两侧各设置一道10×10cm方木。

根据通行需要，在第一孔设2－4.5m双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，

支墩支架顺桥向30cm间距，横桥向30cm、60cm间距布置，横杆步距120cm，设置双向剪刀撑剪刀撑与地面夹角45°～60°；型钢作纵横梁，其上铺设方木。横梁采用间距30cm的Ⅰ20b型钢，纵梁腹板处均匀布置3根Ⅰ28b型钢，其它位置60cm间距布置。由于中间支墩位于路中，在支墩前后浇筑宽度50cm、高度50cm的混凝土条防止车辆碰撞支架。具体见附图。

2、支架搭设与预压

支地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm。采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm。做2%的横向排水坡。根据支架立杆间距顺桥向铺设10×15cm方木。

西干沟跨河小桥桩基施工采用填土筑岛方案，因此填土筑岛范围内支架地基需进行特殊处理。西干沟跨河小桥桩基施工结束后，将筑岛填土采用YZ14压路机碾压密实，然后在表面填筑50cm厚砂砾石，砂粒石亦用YZ14压路机按照25cm/层进行分层碾压密实，其上浇筑15cm厚C30混凝土。

支架顶端及底端设置可调顶托，支架纵横向顺直一致；为增强整体的刚度及稳定性，设置双向剪刀撑，顺桥向剪刀撑全长布设，横桥向剪刀撑每隔四排设置一道。剪刀撑与地面夹角45°~60°。

为测试支架的弹性变形及非弹性变形，保证结构线形和结构安全，并为预拱度设置提供依据。支架搭设完成之后对其进行预压，预压重量为现浇箱梁重量的1.2倍，预压采用压砂法。

加载前对支架基础顶、支架底和底模顶标高进行测量，测量点位置设在桥跨的1/2、1/4、1/8处，每处横向均设3点。并在每点处底模下挂垂球，垂球下埋设水泥桩，进行“双向观测”。

预压采用分级加载的方法，将加载分为6级，每级加载重量为压载总重量的10%、30%、50%、80%、100%和120%，每级加载后，每隔0.5h测量一次测量点的变形，当每隔1h的沉降不超过1mm，并且连续出现两次后，则认为该级荷载下支架变形稳定，可以进行下一级加载，直至加至最大荷载。加载达到压载重量的最大值并连续观察24h内沉降量不大于2mm，则认为支架已经稳定，可进行卸载。卸载亦采用分级卸载，每级的重量同加载重量相同，卸载后量测各观察点标高，根据加载前后测量结果计算变形量并绘制支架变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。每次数据测量时记录加载重量值、变形值、测量的日期与时间、大气温度、天气情况等。

第二部分 现浇箱梁底板支架法施工设计计算

一、设计检算说明

1、设计计算原则

（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 3、底板支架计算未扣除横梁及翼板混凝土重量，以做安全储备。 二、底模竹胶板计算

1、荷载计算

（1）半幅混凝土自重：G11915备注：钢筋混凝土自重按照26KNmm326KNm349790KN

3计算。

（2）模板自重：G216.61m148.479m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KNm24932.5KN

m2取值。

（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G316.61m148.479m3KNm27399KN

（4）振捣时产生的荷载：

G416.61m148.479m2KNm24932.5KN

（5）其他可能产生的荷载：

G516.61m148.479m0.5KNm21233.12KN

2、荷载组合 （1）验算强度用

49790+4932.5+7399+4932.5+1233.12=68287.12KN

q竹68287.12/148.479459.911KNm，竹胶板采用1.5cm厚竹胶板，竹胶

板下横桥向布设10×10cm方木，间距30cm/道。

取单位长度模板上的荷载为：

G竹459.9111459.911KN

‘ 单位长度上的均布荷载：q竹G竹/12.8535.8KN/m

查《路桥施工计算手册》模板计算有：

Mmaxql竹2‘2/1035.80.31022

0.3222KN.m5WX1/6bh1/61.00.0153.7510m3，h=15mm（模板厚），板宽取

1000mm。

MWmaxx0.322210643.75108.6MPa[w]25MPa（可）

（2）验算刚度用

49790+4932.5+1233.12=55955.62KN

q竹55955.62148.479376.86KNm，竹胶板下横桥向布置10×10cm方木，间距30cm，取单位长度模板有： 单位长度上的荷载为：G竹‘竹q竹1376.861376.86KN

单位长度上的均布荷载：qG竹/12.8529.33KN/m

模板弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=15mm（模板厚），板宽取1000mm，I1/12bh31.00.0153/122.813107m4

fmax5q‘底l4/384EI4529.33100.236347384910102.81310m（可）2.414104m

[f]0.2/400510强度、刚度均满足要求。 三、模板横肋验算

1、荷载计算

（1）半幅混凝土自重：G11915备注：混凝土自重按照26KNm326KNm349790KN

m3计算。

（2）模板自重：G216.61m148.479m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KNm24932.5KN

m2取值。

（3）横桥向方木自重：G3677.1KN

（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G416.61m148.479m3KNm27399KN

（5）振捣时产生的荷载：

G516.61m148.479m2KNm24932.5KN

（6）其他可能产生的荷载：

G616.61m148.479m0.5KNm21233.12KN

2、荷载组合 （1）验算强度用

49790+4932.5+677.1+7399+4932.5+1233.12=68964.22KN

qH68964.22/(148.47912.85)36.15KNm。横肋采用10×10cm方木，

2间距30cm/道；横肋下用10×15cm方木作为纵梁，纵梁间距90cm/道。

单位长度的均布荷载：GH36.150.310.845KNm 建立力学计算模型如下：

MX1.1KN.m ；WX1/6bh1/60.10.11.6710224m3，h=100mm，

b=100mm

Mmax/Wx1.110/(1.67106410)6.59MPa[w]13MPa（可）9 （2）验算刚度用

49790+4932.5+677.1+1233.12=56632.72KN

qH56632.72/(148.47912.85)29.7KNm。横肋采用10×10cm方木，

2间距30cm/道；横肋下用10×15cm方木作为纵梁，纵梁间距90cm/道。

单位长度的均布荷载：GH29.70.38.91KNm

纵肋方木弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=b=100mm，

I1/12bh0.10.1/128.333310m3364

1.015103fmax5ql4384EI58.9110000.9946m3849108.3333103

[f]0.9/4002.2510m（可）

强度、刚度均满足要求

四、方木纵梁计算 1、荷载计算

（1）半幅混凝土自重：G11915备注：混凝土自重按照26KNm326KNm349790KN

m3计算。

（2）模板自重：G216.61m148.479m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KN（3）方木自重：G31008KN

m24932.5KN

m2取值。

（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G416.61m148.479m1.5KNm23699.4KN

（5）振捣时产生的荷载：

G516.61m148.479m2KNm24932.5KN

（6）其他可能产生的荷载：

G616.61m148.479m0.5KNm21233.12KN

2、荷载组合 （1）验算强度用

49790+4932.5+1008+3699.4+4932.5+1233.12=65595.52KN

qZ65595.52/(148.47912.85)34.4KNm。纵梁采用10×15cm方木，

2顺桥向间距90cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距90×90cm。

单位长度的均布荷载：GZ34.40.930.96KNm 建立力学计算模型如下：

MX3.135KN.m ；

Wxbh620.10.15623.75104m3，

h=150mm，b=100mm

Mmax/Wx3.13510/(3.75106410)8.36MPa[w]13MPa（可）9 （2）验算刚度用

49790+4932.5+1008+1233.12=56963.62KN

qZ56963.62/(148.47912.85)29.86KN纵梁采用10×15cm方木，m。

2顺桥向间距90cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距90×90cm。

单位长度的均布荷载：GZ29.860.926.874KNm

纵肋方木弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=150mm，

b=100mm。

Ibh1230.10.1512432.8125105m

454fmax5ql384EI526.87410000.993849102.81251039.07104m

[f]0.9/4002.2510m（可）

强度、刚度均满足要求。 五、支架顶托验算 1、荷载计算

（1）半幅混凝土自重：G11915备注：混凝土自重按照26KNm326KNm349790KN

m3计算。

（2）模板自重：G216.61m148.479m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KN（3）方木自重：G31008KN

m24932.5KN

m2取值。

（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G416.61m148.479m1.0KNm22466.24KN

（5）振捣时产生的荷载：

G516.61m148.479m2KNm24932.5KN

（6）其他可能产生的荷载：

G616.61m148.479m0.5KNm21233.12KN

总计：49790+4932.5+1008+2466.24+4932.5+1233.12=64362.36KN 2、顶托承载力验算

qD64362.36/(148.47912.85)33.734KNm。顶托间距90×90cm，则单

2个顶托承受传递的集中荷载为：GD33.7340.90.927.325KN，顶托自重

0.072KN/个，则单个顶托承受的总荷载为：

27.325+0.072=27.397KN<[N]=30KN(可) 六、支架立杆验算

1、立杆承载力验算

支架立杆承受顶托传来的荷载及支架自重。单根杆件承受顶托传来的荷载为27.3972KN，自重为：100.1067(20.028220.0397)92.2892KN。则单根立杆承受的总荷载N=27.3972+2.2892=29.6864KN。横杆步距采用1.2m，查《桥涵》（下册）（表13-5）得，横杆步距1.2m时，立杆设计荷载为30KN。

由此单根立杆承受的总荷载N=29.6864KN<[N]=30KN（满足要求） 2、立杆稳定性验算

立杆承受顶托传来的荷载及杆件自重，因此N=29.6864KN，由于横杆步距1.2m，杆件回转半径i=15.78mm，得长细比λ=计算手册》附录三，得φ=0.675。那么有：

[N]= φA[σ]=0.675×424×215=61533N=61.533KN>N=29.6864KN（满足要求）

七、支架底托验算

支架底托承受立杆传来的荷载及底托自重。单个底托承受立杆传来的荷载为29.6864KN，单个底托自重为0.072KN，则单个底托承受的总荷载为：29.6864+0.072=29.7584KN<[N]=30KN（满足要求） 八、底托下方木验算

底托下方木顺桥向按照90cm/道布设，方木尺寸采用10×15cm，承受底托传来的集中荷载N=29.7584KN。

方木承压能力检算

σ= N/（b*h）=29.7584*1000/（100*900）=0.331MPa<σah=1.8MPa 即支架底部横桥向采用10*15cm方木能够满足施工及设计要求。 九、地基承载力验算

地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm。采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm。支架立杆横桥向

120015.7876.04，查《路桥施工

间距90cm。

地基承载力检算

δ=F/S=29.7584*1000/（100*900）=0.331MPa <[δ]=0.4MPa

综上，满堂支架采用如上计算的材料，能够满足施工及设计要求。

第三部分 现浇箱梁横梁支架法施工设计计算

一、设计检算说明

1、设计计算原则

（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 3、横梁部分不扣除支撑在盖梁上的混凝土，以作安全储备之用。 二、底模竹胶板计算

1、荷载计算

3（1）半幅横梁混凝土自重：G169.201m26KNm31799.23KN

备注：钢筋混凝土自重按照26KNm3计算。

（2）模板自重：G216.61m3m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KNm299.7KN

m2取值。

（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G316.61m3m3KNm2149.5KN

（4）振捣时产生的荷载：

G416.61m3m2KNm299.7KN

（5）其他可能产生的荷载：

G516.61m3m0.5KNm224.92KN

2、荷载组合 （1）验算强度用

1799.23+99.7+149.5+99.7+24.92=2173.05KN

q竹2173.05/3724.35KNm，竹胶板采用1.5cm厚竹胶板，竹胶板下横

桥向布设10×10cm方木，间距30cm/道。

取单位长度模板上的荷载为：

G竹724.351724.35KN

‘ 单位长度上的均布荷载：q竹G竹/12.8556.4KN/m

查《路桥施工计算手册》模板计算有：

Mmaxql竹2‘2/1056.40.31022

0.508KN.m5WX1/6bh1/61.00.0153.7510m3，h=15mm（模板厚），板宽取

1000mm。

MWmaxx0.50810643.751013.55MPa[w]25MPa（可）

（2）验算刚度用

1799.23+99.7+24.92=1923.85KN

q竹1923.853641.3KNm，竹胶板下横桥向布置10×10cm方木，间距30cm，取单位长度模板有： 单位长度上的荷载为：G竹‘竹q竹1641.31641.3KN

单位长度上的均布荷载：qG竹/12.8549.91KN/m

模板弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=15mm（模板厚），板宽取1000mm，I1/12bh31.00.0153/122.813107m4

fmax5q‘底l4/384EI4549.1100.236347384910102.81310m（可）4.04104m

[f]0.2/400510强度、刚度均满足要求。 三、模板横肋验算

1、荷载计算

3（1）半幅混凝土自重：G169.201m26KNm31799.23KN

备注：混凝土自重按照26KNm3计算。

（2）模板自重：G216.61m3m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KNm299.7KN

m2取值。

（3）横桥向方木自重：G313.68KN

（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G416.61m3m3KNm2149.49KN

（5）振捣时产生的荷载：

G516.61m3m2KNm299.7KN

（6）其他可能产生的荷载：

G616.61m3m0.5KNm224.92KN

2、荷载组合 （1）验算强度用

1799.23+99.7+13.68+149.49+99.7+24.92=2186.72KN

qH2186.72/(312.85)56.73KNm。横肋采用10×10cm方木，间距

230cm/道；横肋下用10×15cm方木作为纵梁，纵梁间距60cm/道。

单位长度的均布荷载：GH56.730.317.02KNm 建立力学计算模型如下：

MX0.77KN.m ；

WX1/6bh1/60.10.11.6710224m3，

h=100mm，b=100mm

Mmax/Wx0.7710/(1.67106410)4.611MPa[w]13MPa（可）9 （2）验算刚度用

1799.23+99.7+13.68+24.92=1937.53KN

qH1937.53/(312.85)50.3KNm。横肋采用10×10cm方木，间距

230cm/道；横肋下用10×15cm方木作为纵梁，纵梁间距60cm/道。

单位长度的均布荷载：GH50.30.315.09KNm

纵肋方木弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=b=100mm，

I1/12bh0.10.1/128.333310m3364

3.4104fmax5ql4384EI515.0910000.6946m3849108.3333103

[f]0.6/4001.510m（可）

强度、刚度均满足要求

四、方木纵梁计算 1、荷载计算

3（1）半幅混凝土自重：G169.201m26KNm31799.23KN

备注：混凝土自重按照26KNm3计算。

（2）模板自重：G216.61m3m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KN（3）方木自重：G349.6KN

m299.66KN

m2取值。

（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G416.61m3m1.5KNm274.75KN

（5）振捣时产生的荷载：

G516.61m3m2KNm299.66KN

（6）其他可能产生的荷载：

G616.61m3m0.5KNm224.92KN

2、荷载组合 （1）验算强度用

1799.23+99.66+49.6+74.75+99.66+24.92=2147.82KN

qZ2147.82/(312.85)55.72KNm。纵梁采用10×15cm方木，顺桥

2向间距60cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距60×90cm。

单位长度的均布荷载：GZ55.720.633.432KNm 建立力学计算模型如下：

MX1.51KN.m ；Wxbh620.10.15623.75104h=150mm，m，

3b=100mm

Mmax/Wx1.5110/(3.75106410)4.03MPa[w]13MPa（可）9 （2）验算刚度用

1799.23+99.66+49.6+24.92=1973.41KN

qZ1973.41/(312.85)51.191KNm。纵梁采用10×15cm方木，顺桥

2向间距60cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距60×60cm。 单位长度的均布荷载：GZ51.1910.630.715KNm

纵肋方木弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=150mm，

b=100mm。

Ibh1230.10.1512432.8125105m

454fmax5ql384EI530.71510000.693849102.81251032.05104m

[f]0.6/4001.510m（可）

强度、刚度均满足要求。 五、支架顶托验算 1、荷载计算

3（1）半幅混凝土自重：G169.201m26KNm31799.23KN

备注：混凝土自重按照26KNm3计算。

（2）模板自重：G216.61m3m2.0KN备注：经过验算，模板按照2.0KN（3）方木自重：G349.6KN

m299.66KN

m2取值。

（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：

G416.61m3m1.5KNm274.75KN

（5）振捣时产生的荷载：

G516.61m3m2KNm299.66KN

（6）其他可能产生的荷载：

G616.61m3m0.5KNm224.92KN

总计：1799.23+99.66+49.6+74.75+99.66+24.92=2147.82KN 2、顶托承载力验算

qD2147.82/(312.85)55.72KNm。顶托间距60×60cm，则单个顶托

2承受传递的集中荷载为：顶托自重0.072KN/个，GD55.720.60.620.1KN，则单个顶托承受的总荷载为：20.1+0.072=20.172KN<[N]=30KN(可) 六、支架立杆验算

1、立杆承载力验算

支架立杆承受顶托传来的荷载及支架自重。单根杆件承受顶托传来的荷载为20.172KN，自重为：100.1067(20.028220.0397)92.2892KN。则单根立杆承受的总荷载N=20.172+2.2892=22.4612KN。横杆步距采用1.2m，查《桥涵》（下册）（表13-5）得，横杆步距1.2m时，立杆设计荷载为30KN。

由此单根立杆承受的总荷载N=22.4612KN<[N]=30KN（满足要求） 2、立杆稳定性验算

立杆承受顶托传来的荷载及杆件自重，因此N=22.4612KN，由于横杆步距1.2m，杆件回转半径i=15.78mm，得长细比λ=计算手册》附录三，得φ=0.675。那么有：

[N]= φA[σ]=0.675×424×215=61533N=61.533KN>N=22.4612KN（满足要求）

七、支架底托验算

支架底托承受立杆传来的荷载及底托自重。单个底托承受立杆传来的荷载为22.4612KN，单个底托自重为0.072KN，则单个底托承受的总荷载为：22.4612+0.072=22.5332KN<[N]=30KN（满足要求） 八、底托下方木验算

底托下方木顺桥向按照60cm/道布设，方木尺寸采用10×15cm，承受底托传来的集中荷载N=22.5332KN。

方木受压承载能力检算

σ= N/（b*h）=22.5332*1000/（100*600）=0.38MPa<σah=1.8MPa 即支架底部横桥向采用10*15cm方木能够满足施工及设计要求。 九、地基承载力验算

地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm。采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm。支架立杆横桥向间距60cm。

地基承载力检算

δ=F/S=22.5332*1000/（100*600）=0.38MPa <[δ]=0.4MPa

综上，满堂支架采用如上计算的材料，能够满足施工及设计要求。

120015.7876.04，查《路桥施工

十、通道支架强度验算：

由于本桥上跨行车道路，道路原宽度8m，考虑行车需要，在第三跨下部设双向9m（单向4.5m）的行车道，方案采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm间距，横桥向30cm、60cm间距布置，竖向步距120cm，并隔排布置斜撑；型钢作纵横梁，其上铺设方木。横梁采用间距30cmⅠ20b型钢，纵梁腹板处均匀布置3根Ⅰ28b型钢，其它位置60cm间距布置。由于中间支墩位于路中，在支墩前后浇筑宽度50cm、高度50cm的混凝土条防止车辆撞击支架。位置可根据现场放样进行调整。

1、计算模型为二等跨连续梁，均布荷载（取腹板下），取最不利荷载即将桥面荷载减化为由四个腹板下纵梁支撑。

q(1.72.5106.2)0.6531.66KN/ml4.5m

最大弯矩M0.125ql2 0.125 MWn8015.34431.6624.5KN80m .1149.9MPa

由于单根工字钢的最大抗拉应力为200MPa，所以每个腹板下需布置一根Ⅰ28b工字钢；

最大挠度0.521ql4100EI

344 0.52180.1(4.510)310020610748010l21.3mm

18mm250因单根工字钢允许挠度，所需布置两根Ⅰ28b工字钢；考虑安全系

数每个腹板下布置三根Ⅰ28b工字钢，腹板以外的地方按60cm布置。

2、支架检算

3716.61m1a、箱梁尺寸： 11. .7b、支架荷载： ①砼自重荷载：

1915147.22.51019.K5N816.61m /2②钢筋自重荷载：

27.6821.93372.96844.442136.77410.6715.84320.0432.3761.09813.0626.20.282.43147.2*16.61101.42KN/m2

2③施工人员及施工机具设备荷载： 取2.0KN/m

2④振捣砼时产生的荷载： 取2.0KN/m

2⑤模板以及支架荷载： 拟取2.2KN/m

⑥工字钢自重荷载：（18.38×12×31.05＋11.7×33×47.86）×0.01/194.34＝1.30KN/m2

箱梁荷载为： 19.581.42222.21.328.5KN/m2 d、强度检算：

s11.716.61194.34m2

h=29×16=464根

N=28.5×194.34/464=11.94KN N0=[σ]/1.4=30/1.4=21.43KN 所以此种布置形式满足要求。

第四部分 侧模支撑计算

一、设计检算说明

1、设计计算原则

（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 二、侧模支撑计算

1、材料的性能

根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）和《路桥施工计算手册》的规定，暂取：

砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：15℃；砼浇筑速度：6m/h；掺外加剂。

竹胶板采用1.5cm厚竹胶板，重力密度取：7.5KN/m3；容许应力为11MPa；弹性模量取9×103MPa。

2、计算荷载

对模板产生侧压力的荷载主要有三种：

（1）振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0kN/m2；二者不同时计算。

（2）新浇混凝土对模板的侧压力；

荷载组合为：强度检算：1+2； 刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 泵送混凝土浇注施工时，新浇混凝土对模板侧面压力可按下式计算（《桥梁

施工计算手册》P173）：

1Pm4.6v4

式中：Pm－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；

v－混凝土浇筑速度（m/h）；根据现场实际情况取6.0 m/h

11

Pm4.6v44.66.047.2KPa

检算强度时荷载设计值为：q'1.2×7.2+1.4×4.0＝14.24 kN/m2； 检算刚度时荷载标准值为：q''7.2kN/m2； 3、检算标准

（1）强度要求满足公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）； （2）结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 4、面板的计算 ⑴面板强度验算

面板次龙骨采用5×10cm方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm方木，间距30cm/道。

单位长度面板承受的均布荷载为：q14.24114.24KN根据《路桥施工计算手册》（P178）：

Mql102m

14.240.210220.057KN.m2

5WX1/6bh1/61.00.0153.7510m3，h=15mm（模板厚），板宽

取1000mm。

MWmaxx0.05710643.75101.52MPa[w]11MPa（可）

⑵面板刚度验算

验算刚度时，单位长度面板承受的均布荷载为：

q7.217.2KNm

竹胶板弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh3，h=15mm（模

板厚），板宽取1000mm，I1/12bh31.00.0153/122.813107m4

根据《路桥施工计算手册》（P178）：

fql4128EI2004007.23200450.04mm1289102.813100.5mm（可）

[f]强度、刚度均满足要求

5、侧模次龙骨验算 ⑴验算强度

面板次龙骨采用5×10cm方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm方木，间距30cm/道。

次龙骨承受的均布荷载为：q14.240.22.848KNm

c建立力学计算模型如下：

Mmax0.03204KN.m；

W6xbh2610050264.1104mm3，

h=50mm，b=100mm。

MWmaxx0.03204104.11040.8MPa[w]11MPa（可）

⑵验算刚度

次龙骨承受的均布荷载为：q7.20.21.44KNm

c3E910MPa，方木弹性模量：惯性矩：I1/12bh3，h=100mm，b=50mm，

'Ibh1210050f5ql433121.04106mm

464384EI51.4430030.02mm3849101.0410

[f]3004000.75mm

强度、刚度均满足要求

6、侧模主龙骨验算 ⑴强度验算

现浇箱梁主龙骨采用10×10cm方木。现浇箱梁侧模高度125cm，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。主龙骨顺桥向间距为30cm/道。

主龙骨承受的均布荷载为：14.24×0.3=4.3KN/m 按五跨等跨连续梁进行计算，建立力学模型如下：

弯矩图（KN.m）剪力图（KN）

Mmax0.03KN.m；

Wxbh26100100261.6105mm3，

h=100mm，b=100mm。

MWmaxx0.0310651.6100.2MPa[w]11MPa（可）

⑵刚度验算

主龙骨承受的均布荷载为：7.2×0.3=2.16KN/m

3方木弹性模量：E9103MPa，惯性矩：I1/12bh，h=100mm，

b=100mm，Ibh12100100128.310336mm

44fmax0.664ql100EI40.6642.1610032509108.310467.510mm

[f]2504000.625mm

强度、刚度均满足要求