第３３卷第１Ｏ期 武汉工程大学学报 Ｖｏ１．３３ Ｎｏ．１０ ２０１１年ｌＯ月 Ｊ． Ｗｕｈａｎ Ｉｎｓｔ．Ｔｅｃｈ． ０ｃｔ． ２Ｏｌ１ 文章编号：１６７４—２８６９（２０１１）１０—００４２—０７ 高陡顺向岩质人工边坡治理研究 郭志明 （武汉工程大学环境与城市建设学院，湖北武汉４３００７４） 摘要：在工程地质评价基础上，应用数学力学模拟方法进行切坡稳定性定量评价．结合切坡特点，对深层结 构面采用推力传递系数法进行稳定性计算，基本荷载仅考虑岩体自重，组合荷载包括重力、静水（渗水）压力和 地震力的组合作用．该切坡是由破碎岩体的块状多次多向块体滑移与深层层面滑移结合的破坏模式．考虑局 部滑移与整体滑动的危险，暴雨与风化作用下，边坡变形破坏可能进一步发育，提出预应力锚索＋地梁的措施 进行治理是合适的． 关键词：锚固技术；人工高边坡；岩体；顺向坡；稳定性系数；应用研究 中图分类号：ＴＵ４３２ 文献标识码：Ａ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４—２８６９．２０１１．】０．０１０ ０ 引 言 地面高程１７７～１８８ ｒｎ．香溪河是调查区最大的地 表水系，流域面积约３ ０００ ｋｍ。，多年平均流量 峡口码头高切坡位于香溪河左岸、高岚河大 ６５．５ ｍ ／ｓ，历史最大洪峰流量３ ９２０ ｍ。／ｓ（１９７５ 桥以南的码头一带，系香溪河左岸斜坡，高切坡主 年７月３日），最枯流量７．７３ ｍ。／ｓ，平均坡降 要由三叠系嘉陵江组灰岩、巴东组泥灰岩、侏罗系 １４．Ｚ％０，属于由降雨补给的山溪性河流，集流时间 香溪组长石石英砂岩、粉砂岩组成．高切坡现场调 短、汇流快，致使洪水暴涨暴落，一次洪水过程２～ 查坡长１２０ ｍ，切坡面积５ ６００ ｍ ．峡口码头高切 ３天，涨洪历时仅几小时，洪峰流量持续时间一般 坡坡高一般１０～３０ ｍ，最高３８ ｍ，主要为层状岩 在１天以内．大洪水期间，河流两岸洪涝灾害较为 体组成的岩质顺向人工边坡． 严重． 切坡治理前裂隙较发育，据统计有两组裂隙 组成高切坡岩性为中层～厚层长石石英砂 延伸长、密度较大： 岩、泥质粉砂岩，岩层产状２８０ ２８５。／３５～４３。，层 ①组６Ｏ～８０。 ５０。，裂隙面较平直光滑，延展 面倾向与切坡坡面倾向基本一致，为顺层面坡． 性较好，隙宽１～３ ｍｍ，无充填物，密度３条／ｍ．裂 隙走向与切坡走向夹角４０～６０。，倾向坡内． １ 边坡破坏模式分析 ②组１７０～２００。／４５。，裂隙面较光滑，延展性 峡口码头是人工开挖形成的工程岩体．从其 稍差，隙宽１～３ ｍｍ，密度２条／ｍ．裂隙走向与切 结构面与产状来看，因为节理与裂隙发育与水的 坡走向夹角５０－－８０。，倾向坡外． 侵蚀，开挖之后，不同倾向及倾角的分割面切割， 第①组裂隙组延伸较长，裂面较为平整光滑， 形成局部岩块上陡下缓或顺层结构面的复杂组 在剖面上第①组裂隙切割第②组裂隙．两组裂隙 合．坡体原有平衡体系被破坏，原始地应力场扰动 隙宽小、无充填及夹泥现象，即无胶结的硬性结构 加大，岩体应力进行重新分布，在临空面附近的应 面，当高切坡开挖切穿粉砂岩层面时，层面和裂面 力场发生较大，卸荷作用、以及开挖出现的裂隙在 组合的块体多顺层产生滑移，尤其切穿至较软的 风化与雨水侵蚀作用在岩体内部调整转移，大小 泥质粉砂岩时，则会产生较大规模的滑移＿１］． 不同的结构面各向异性作用，使岩体质量劣化，形 峡口码头一带原系香溪河左岸斜坡，斜坡的 成多层块体滑移与切脚形成的深层滑移的复杂局 走向近南北、倾向西．在自然状态下，临河斜坡坡 面．从滑动面的抗剪强度与结构面的成因和力学 顶高程８００ ｍ左右，香溪河底高程１】７～１２０ ｍ，自 特性来看，张性、压性与扭性断裂面复杂组合的共 然状态下斜坡坡度３０～４５。，在临高岚河出口地带 同作用导致本切坡的结构面稳定性极其复杂．中 达５０。以上．峡口镇码头规划在狭长的斜坡地带， 层～厚层长石石英砂岩、泥质粉砂岩，与延伸较长 收稿日期：２０１１—０８—１７ 作者简介：郭志明（１９６５一），男，湖北武穴人，博士研究生．研究方向：地质灾害防治技术与经济管理理论教学与研究 第１Ｏ期 郭志明：高陡顺向岩质人工边坡治理研究 ４３ 的第①组裂隙组以及倾向坡外的第②组裂隙，岩 Ｐ ：（Ｗ ｓｉｎａ —Ｋ ＣＯＳｏ／ ）＋（Ｐ 一１一Ｐ ）ｓｉｎａ 层与裂面组合的结构面组合形成硬性结构面不稳 ＋Ｅｆ一１ ＣＯＳ（ａ 一１一口ｆ）＋ＰＤ ＣＯｓ 一［ｗｆＣＯＳＯ￣ — 定的块体，当开挖切穿粉砂岩层面时，形成本切坡 Ｋ Ｗ ｓｉｎａ 一（ＰＶ 一ｌ—ＰＶ ）ＣＯＳＯ￣ —Ｕｆ＋Ｅ — 层面和裂面组合的块体．从该高切坡的地质结构 Ｌｉｓｉｎ（ａ卜１一口 ）－－ＰＤ ｓｉｎｆｌ￣－］ｔｇ９ ＋Ｃ Ｌｆ （１） 和已变形破坏形式来说，高切坡已经或将会发生 Ｋ－－ Ｚ． （２） 多次多向的块状滑移，可能进一步发育为深层整 体滑移的变形模式Ｉ２ ］． 一ｃ。ｓ（ 一 一 （３） ２稳定性计算 式（１）（２）（３）中：Ｐ 为第ｉ块滑体剩余推力； 高切坡稳定性评价，是在工程地质评价基础 ｗ 为垂直荷载，包括土条自重和其上部的建筑荷 上，应用数学力学等模拟方法进行定量评价其稳 载，其中，自重可将其分为两部分，地下水位以上 定性．潜在滑面的确定、选定计算剖面、拟定计算 用湿容重计算，设为ｗ 地下水位以下用饱和容 工况和方案，确定计算参数是稳定性评价的基本 重计算，设为Ｗｆ２；Ｕ 为剪切面上的孔隙水压力的 内容． 合力，与剪切面正交；ＰＤ 为第ｉ条块的动水压力； ２．１计算方法 、 为剪切面抗剪强度（有效应力指标）；Ｌ 为土 稳定性计算方法很多，常见的有剩余推力法 条底面长度 为土条底面倾角；Ｋ为安全系数． 和Ｓａｒｍａ法．剩余推力法在计算滑坡推力和稳定 求解安全系数Ｋ的条件是Ｐ ＝０；＆为第ｉ条块所 性时，在主滑面进行条块分割，不计算侧向摩擦力 作用动水压力与滑动面之间的夹角． 和滑体自身挤压力，滑面或破裂面分别按整体折 ２．２计算工况及安全系数 线滑动，计算滑坡推力与阻力，求解稳定性系数． 考虑高切坡区域可能遇到的各类情况，特别 Ｓａｒｍａ法是Ｓａｒｍａ博士提出的Ｌ６］，其假设岩土体 是最危险的情况，由于区内基本地震烈度为６度， 是沿一个理想的平面圆弧进行滑动破坏模式，并 可不考虑地震的影响，故综合确定以下两种计算 在工程中广泛应用，它是考虑滑体强度的边坡极 工况：工况一，天然（自重）状态；工况二，自重＋暴 限平衡分析方法．本切坡先破坏成多块相对滑动 雨．本高切坡的安全等级为二级，根据《建筑边坡 的块体，因切坡开挖切脚，已经或将要发生多次岩 工程技术规范》规定，采用折线滑动法计算，边坡 块滑移，可能存在多层多个滑动面，并可发育为深 稳定安全系数取１．３Ｏ． 层滑移．对深层结构面采用推力传递系数法进行 ２．３ 典型剖面的选择与潜在滑面的确定 计算，基本荷载仅考虑岩体自重，组合荷载包括重 在现场调查和工程地质资料ｌ＿２ 分析基础上， 力、静水（渗水）压力和地震力的组合作用．其稳定 选取代表性工程地质剖面进行稳定性评价．（见图 性系数计算＿６ 公式为： １～３）． 图例 田侏罗系下统吞溪组 回第四系残坡积层 图泥质粉砂岩 吕 页岩 ＼ 岩层产状 挺 激 强风化层下限 ｛Ｉ瞄 团推测地层分界线 水平距离，ｍ ． 图１工程地质１—１剖面图 Ｆｉｇ．１ Ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｒａｗｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ １—１ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｓｅｃｔｉｏｎ ４４ 武汉工程大学学报 第３３卷 图例 田侏罗系下统吞溪组 Ｌ竺竺Ｊ第四系残坡积层 ｇ § 泥质粉砂岩 ＼ 醛 页岩 握 嫩 囤岩层产状 搬 Ｅ刁强风化层下限 推测地层分界线 水平距离／ｍ 图２工程地质２—２剖面图 Ｆｉｇ．２ Ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｒａｗｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ ２—２ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｓｅｃｔｉｏｎ ２３０ 图例 ２２０ 田侏罗系下统吞溪组 囤第四系残坡积层 ２ｌＯ 图泥质粉砂岩 口 页岩 ００ 搬 Ｅ目岩层产状 燎Ｚ９０ 医 强风化层下限 瓤 团推测地层分界线 ｌ８０ ｌ７０ ｌ６０ 水平距离，ｍ 图３工程地质３—３剖面图 Ｆｉｇ．３ Ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｒａｗｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ ３—３ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｓｅｃｔｉｏｎ 在以上模型与参数给出的情况下，利用折线 坏可能进一步发育，建议采取预应力锚索＋地梁 滑动法对潜在滑面进行稳定性计算，计算结论是： 的措施进行治理． 顺层滑动面，剖面１—１（见图１），在天然状态下， ４．１ 推力计算 稳定性系数为１．２２；在暴雨状态下，稳定性系数为 ４．１．１ 计算剖面的选择 高切坡主要有块体 １．０１３；低于安全系数１．３０． 滑移与深层滑移两组破坏模式．多向的块体滑移， ３边坡稳定性评价 因断层、夹层、层理、片理、节理和裂隙导致岩体被 复杂切割，高度的非均质性，弹性与非弹性，各向 高切坡稳定性定性分析与计算表明：峡口码 异性与不连续性的不同块体的变形．采用薄弱点 头高切坡目前的整体稳定性安全储备不高．随着 的分析，对深层滑移选择剖面进行推力计算．由于 风化作用的加强，结构面强度的降低，在强降雨的 岩体具有多层滑动面（带），应取推力最大的滑动 情况下，有可能发生失稳． 面（带）确定滑坡推力；择平行于滑动方向的几个 ４治理方案确定 具有代表性的断面进行计算．根据不同剖面的推 力设计相应的支护结构；当滑动面为折线形状时， 高切坡治理应针对斜坡变形破坏的特点进行． 滑坡推力可按圆弧滑动采用传递系数法计算． 在治理过程中采用分层次分段治理的原则．高边坡 ４．１．２计算方法 按工程岩体特点，分析采用 防治的目标是采用防治工程辅以安全监测，确保高 传递系数法（推力传递法）计算滑坡推力 ｌ９Ｉ，如公 边坡在结构设计基准期５０年内不发生失稳． 式（４）． 该切坡是由破碎岩体的块状多次多向块体滑 Ｆ 一 （ｗ １＋Ｗ ２）ｓｉｎａｆ＋△Ｐ ＣＯＳａ ］一｛ｑＬ ＋ 移与深层层面滑移结合的破坏模式．局部滑移与 ［（ ｎ＋Ｗ ２） ＣＯＳａ —Ｐ Ｌ 一△Ｐ ｓｉｎａ ］×￡ｇ ）＋ 整体滑动的危险，暴雨与风化作用下，边坡变形破 Ｆ ｌ 一１ （４） 第１Ｏ期 郭志明：高陡顺向岩质人工边坡治理研究 ４５ 式（４）中：Ｆ 为第ｉ条间推力（ｋＮ／ｍ）；ｋ为抗 滑稳定安全系数；Ｗ 为第ｉ个条块地下水位线以 上土体天然重量（ｋＮ／ｍ）；Ｗ ；为第ｉ个条块地下 水位线以下土体饱和重量（ｋＮ／ｍ）；△Ｐ 为第ｉ个 条块土体两侧静水压力的合力；Ｐ 为第ｉ个条块 ５．６４根．预应力锚索间距为３ ＩＴＩ×３ ｍ，纵向布置４ 个锚孑Ｌ，则每孔需要钢绞线５．６４×３／４—４．２３股， 故取５股进行设计． ４．３．３锚索锚固段长度计算 锚索锚固长度 的计算需考虑锚索与砂浆的结合破坏、砂浆与孔 土体底部孔隙水压力； 为第ｉ个条块所在滑动面 上的内摩擦角ｏ）；ａ 为条块滑动底面倾角ｏ）； 壁的结合破坏、岩体的剪切破坏以及锚索的拉伸 破坏等诸多形式： Ｉ．按水泥砂浆与锚索钢材粘结强度确定锚 ｃ 为条块滑动底面处岩土体内聚力（ｋＰａ）；Ｌ 为条 块滑动底面长度（ｍ）；以一 为传递系数，由公式（５） 计算： ｌ—ｃｏｓ（ａ 一１——ａ ） ｇ ｓｉｎ（ａ —ｌ－－０／ ） （５） 当最后一条块剩余下滑力Ｆ ≤０时可判断为 滑坡（斜坡）稳定，当Ｆ ＞Ｏ时则滑坡不稳定． 此Ｆ 值可作为设计支挡工程结构所承受的 推力．传递系数法适用于折线滑动面情况的稳定 性验算．滑坡推力的计算指标宜根据试验、经验数 据和反算结果综合分析确定． ４．２计算结果 典型剖面计算模型及条分见图２．典型剖面剩 余推力５２０ ｋＮ／ｍ． ４．３治理方案确定 根据滑坡的结构特征及坡面分析，本切坡是 多向块体多次滑移与深层滑移作用．选择分坡面 系统治理，本高切坡治理采用预应力锚索及地梁 相结合的措施． ４．３．１预应力锚索总锚固力确定 对于边坡锚 固，在边坡稳定性分析基础上，锚索预应力（抗滑力） 的计算，应根据滑坡的下滑力确定锚固力ｌ＿７ ］，预应 力锚索承担每延米５２０ ｋＮ的剩余推力． 因而有Ｐｒ一 ‘ ） 式（６）中，ａ是锚索与滑动面相交处滑动面倾 角， 是锚固角，≠是滑面摩擦角，Ｆ是滑坡推力设 计值（ Ｎ），Ｐ 是设计总锚固力（ｋＮ）；口：４１。，口一 ２０。， 一２２。，Ｆ一５２０ ｋＮ／ｍ，计算得设计总锚固力 Ｐ ＝＝：６２０．４ ｋＮ／ｍ．如果预应力锚索间距为３ ｍ× ３ ｍ，纵向布置４个锚孔，则单根锚孑Ｌ的锚固力 Ｐ 一６２０．４×３／４—４６５．３ ｋＮ，为了提高安全储备， 设计锚固力取１ ０００ ｋＮ． ４．３．２钢绞线根数 每孑Ｌ锚索钢绞线的根数７＂／： 一皆 — 一 ㈩ 【，） 其中， 为安全系数，取１．７～２．０，高腐蚀地 层取大值；Ｐ 为锚固钢材极限张拉荷载．峡ｕ高切 坡 取１．９，Ｐ 取２２０ ｋＰａ，计算得需要钢绞线 固段长度： ｚ 一毕 ７ｃ ｒ （８） 当锚索锚固段为枣核状时， ｚ ＝ （９） 丁ｃ“ｒ“ Ⅱ．按锚固体与孔壁的抗剪强度确定锚固段 长度： Ｆ Ｄ 一 （１０） 丁【Ｌ，ｒ 为了确保安全，实施的可行性，锚杆锚固段长 度式（８）～（１０）进行计算，且取其中大值．按式（８） ～（１０）中各符号意义如下： Ｆ 为锚固体拉拔安全系数，永久性锚固Ｆ ≥ ２．５，临时性锚固Ｆ 。≥１．５；Ｚ ，ｌ 为锚固段长度 （ｍ）；Ｄ为锚固体直径（ｒａｍ）；ｄ 为张拉钢材外表 直径（ｒａｍ）；ｄ为单根锚杆钢筋直径（ｍｍ）； 为钢 筋（钢绞线）根数（根）； 为锚索张拉后与水泥砂 浆的极限粘结应力；按砂浆标准抗压强度＾的 １Ｏ 取值（ｋＰａ）；ｒ为锚孔壁对砂浆的极限剪应力 （ｋＰａ）． 锚索相关参数取值为：Ｆ 取２．５， 取值为 １ ４００ ｋＰａ，取值为８００ ｋＰａ，ｄ一１５．２ ｍｍ，ｎ＝＝＝５， Ｄ＝＝＝１１０ ｍｍ，带入式（８）～（１０）计算并取较大值得 ｌ 一７．８ ＩＴＩ，设计锚固段长度取１０ ｒｎＬ１ ． 岩质边坡中锚固段长度应不小于３ ｒｎ，峡口高 切坡计算的锚固段长度确定是合理的． ４．３．４锚孔孔径及砂浆强度 钻孔孔径取为 １１０ ｍｍ；砂浆强度取Ｍ３０［１． ４．３．５锚索总长度 锚索总长度Ｌ—Ｌ ＋Ｌ。＋Ｌ。 （１１） 其中，Ｌ 为锚固段长度（ｍ），Ｌ。为自由段长度 （非锚固段，ｍ），Ｌ 为张拉段长度（ｍ），经计算Ｌ 为 １０．０ ｍ，张拉段Ｌ 取１．２ １２１，锚索自由段长度Ｌ０由 锚索与滑动面和边坡坡面的交点间距离而定，同时 应考虑锚固段的起点应下离滑动面（或潜在滑面）一 定距离，一般超出滑动面（或潜在滑面）不小于１ １２＂１， 依据１—１ 剖面布置锚索区潜在滑面深度，自由面长 武汉工程大学学报 第３３卷 度在４～５ ｍ，从而确定锚索的长度为２０ ｍ． ４．４地梁内力计算 以单向条形基础，弹性地基，对单向条形基础 可采用ｗｉｎｋｌｅｒ地基上梁法进行内力计算． 钢筋地梁与锚索复合结构是一种兼顾深层加 固与浅层护坡的治理措施．地梁锚固是一种较新型 坡体尽早稳固．地梁首先起表层护坡作用，在地梁上 加锚索，锚索锚于滑动面以下稳定地层中，预应力锚 索主动抗滑．具体的工程措施布置详见图４～图７． 钢筋混凝土地梁是索集中荷载通过基础梁共 同作用传递到地基上．计算了每个结点荷载后，地 梁可以看作一个独立的单向条形基础，然后可以 计算单向条形基础受力后对荷载的传递作用． 可靠的边坡加固技术，不需动用大型机械设备，可使 ｇ 一 一 一 一 一 一 一 ＿ 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 ＿ ｌ ■ 葛 ＿ － － 一 － － 图中单位：ｍｍ 一 一 一 一 一 图４锚索地梁结构图 Ｆｉｇ．４ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｈａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ａｎｃｈｏｒ ｒｏｐｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｂｅａｍ 鑫 囊 糨 水平距离／ｍ 图５ 工程地质１—１与２—２剖面锚索结构图 Ｆｉｇ．５ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｈａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ａｎｃｈｏｒ ｒｏｐｅ ｆｏｒ １—１ ａｎｄ ２—２ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｓｅｃｔｉｏｎ 第１Ｏ期 郭志明：高陡顺向岩质人工边坡治理研究 ４７ 鲁 ＼ 挺 燧 辍 图６工程地质３—３剖面锚索结构图 Ｆｉｇ．６ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｈａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ａｎｃｈｏｒ ｒｏｐｅ ｆｏｒ ３—３ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｓｅｃｔｉｏｎ 水平比例尺：１：２００ 垂直比例尺：１：５００ 惠 １．本圈尺寸Ｅ翥喜程、里程外，其余以厘米计。 ２图中锚素长度ｌ￣Ｎ２Ｏｍ， 图７锚索布置立面图 Ｆｉｇ．７ Ｖｅｒｔｉｃａｌ ｖｉｅｗ ｆｏｒ ｄｉｓｔｒｉｅｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ａｎｃｈｏｒ ｒｏｐｅｓ 梁中砼采用Ｃ２５，纵筋为ＩＩ级螺纹筋，箍筋为 参考文献： Ｉ级钢筋．其中有关参数取值为：Ｅ一３．０ｅ ｋＰａ，忌一 Ｅｌ－１郭志明．高陡边坡加固技术及其应用研究——以聂 ３ｅ ｋＰａ，按ｗｉｎｋｌｅｒ地基上梁法根据锚索荷载对地 家沟大桥高切坡为例［Ｊ］．武汉工程大学学报，２００９， 梁进行内力计算和配筋 ． ３１（５）：３７－４０． 最大剪力：Ｖ…＝＝＝４６１．４ ｋＮ；锚索作用点处截 Ｅ２３ 长江水利委员会综合勘探局．水利枢纽库区兴山县 面最大弯矩Ｍｍ 一３３８．４２ ｋＮ・ＩＴＩ，跨中最大负弯 迁建城镇新址地质论证报告［Ｒ］．武汉：长江水利委 矩ｌ Ｍ ； ｌ一２１．１２ ｋＮ・ＩＴＩ． 员会综合勘探局，１９９７． 峡口码头高切坡变形破坏的模式是，多次多 ［３］ 郭志明．人工土质边坡加固技术及其应用研究—— 向的块体滑移，可能发育为深层滑移．治理措施选 以三峡库区湖北省巴东县孑Ｌ堡二组人工土质边坡为 择锚索地梁方案，综合考虑了切坡的工程地质特 例［Ｊ］．北京：硅谷，２００９（４）：８５—８６． 点和环境特点． ［ ］ 郭志明．岩质顺向人工边坡稳定性分析和治理方案 分析Ｉ－Ｊ－１．才智，２００９（２），８９～９３． ４８ 武汉工程大学学报 第３３卷 ［５］ 陈祖煜．土质边坡稳定性——原理方法程序［Ｍ］．北 京：中国水利水电出版社，２００３． ｉｎｔ Ｊ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈ ｒａｉｎ ｓｃｉ ａｎｄ Ｇｅｏｍｅｃｈ ａｂｓｔｒａｃｔ，１９９１， ２８：３７５－３８３． ［６］ 潘别同．工程岩体强度估算方法［Ｊ］．地球科学，１９８５， １（１）：２９—３２． ［１Ｏ］ 中华人民共和国建设部．ＧＢ５００１０—２０１０混凝土结 构设计规范Ｉｓ］．北京：人民交通出版社，２０１０． ［１１］吴培明．混凝土结构（上）［Ｍ］．武汉：武汉工业大学 出版社，２００１． ［７］ 林韵梅．实验岩体力学——模拟研究［Ｍ］．北京：煤 炭工业出版社．１９８３． ［８］ 中华人民共和国建设部．ＧＢ５０３３０—２００２建筑边坡 工程技术规范［Ｓ］．北京：中国建筑出版社，２００４． ［９］ Ｓｈｐｉｒｏ Ａ．ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｊｏｉｎｔｅｄ ｒｏｃｋ ｄａｔａ［Ｊ］． ［－１２］ 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局．锚杆 喷射混凝土支护技术规范ＧＢ５００８６—２００１Ｉｓ］．北 京：中国冶金工业出版社，１９８６． Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｎｄ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｈｉｎｇｌｙ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｂｅｄｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｓｌｏｐｅ ｆａｉｌｕｒｅ ＧＵＯ Ｚｈｉ－ｍｉｎｇ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ａｎｄ Ｃｉｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｗｕｈａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ ４３００７４。Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｃｕｔｔｉｎｇ ｓｌｏｐｅ ｗａｓ ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅｌｙ ｅｖａｌｕａｔｅｄ ｕｓｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃｓ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ｍｅｔｈｏｄ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｏｆ ｔｈｅ ｓｌｏｐｅ，ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｅｐ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｐｌａｎｅ ｉｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ： Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅａｄ——ｗｅｉｇｈｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒｏｃｋ ｍａｓｓ ａｓ ｔｈｅ ｂａｓｉｃ ｌｏａｄ ａｎｄ ｔｈｅ ａｓｓｅｍｂｌｅｄ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅａｄ—－ ｗｅｉｇｈｔ。ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ（ｅｘｕｄａｔｉｏｎ—ｐｒｅｓｓｕｒｅ），ｓｅｉｓｍｉｃ ｆｏｒｃｅ ａｓ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｌｏａｄ．Ｔｈｅ ｍｏｄｅ ｏｆ ｓｌｏｐｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｃｏｍｓｉｓｔｓ ｏｆ ｍａｓｓｉｖｅ ｓｌｉｐｐａｇｅ ｉｎ ｍｕｌｔｉｗａｙ ｏｎ ｍａｎｙ ｏｃｃａｓｉｏｎｓ ａｎｄ ｂｅｄｄｉｎｇ ｓｌｉｐ ｏｆ ｄｅｅｐ ｓｕｒｆａｃｅ． Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ ｔｈｅ ｄａｎｇｅｒ ｏｆ ｌｏｃａｌ ａｎｄ ｗｈｏｌｅ ｆａｉｌｕｒｅ，ａｎｄ ｔｈｅ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒａｉｎｓｔｏｒｍ ａｎｄ ｅｆｆｌｏｒｅｓｃｅｎｃｅ， ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｎｄ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｒｏｃｋ ｓｌｏｐｅ ｓｈｏｕｌｄ ｔａｋｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ａｎｃｈｏｒ—ｒｏｐｅ ａｎｄ ｇｒｏｕｎｄ ｂｅａｍ ｍｅａｓＵｒｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ａｎｃｈｏｒｉｎｇ；ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｈｉｇｈ ｒｏｃｋ ｓｌｏｐｅ；ｒｏｃｋ ｍａｓｓ；ｂｅｄｄｉｎｇ ｓｌｏｐｅ；ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ 本文编辑：龚晓宁