模板专项施工方案

一、工程概况

1、工程概况

工程名称：硅湖职业技术学院新校区一期Ⅰ标段 建设单位：硅湖职业技术学院

监理单位：江苏宏润建设项目管理咨询有限公司 设计单位：苏州市新宇建筑设计有限责任公司 施工单位：南通新华建筑集团有限公司

本项目为硅湖职业技术学院新校区一期Ⅰ标段工程，工程分为6栋单体，地下均采用桩+承台基础，地上分为学生公寓A（6层）、学生公寓B（6层）、学生公寓C（6层）、学生公寓D（6层）、食堂+学生公寓（6层）、教学楼A（6层），建筑面积总面积63936.13平方米，建筑最大高度21.75米、框架结构。 住宅层高3.55米，教学楼层高4.2米。

二、编制依据

1、 硅湖职业技术学院新校区一期Ⅰ标工程施工总组织设计。

2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2010）。 3、《建筑工程施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）

5、江苏省及苏州市现行的有关安全生产和文明施工规定。 6、现行国家、省、市有关规范、标准。

三、工程结构模板的选用

模板工程是主体结构质量的重要保证，将直接影响混凝土质量和施工进度，在主体结构施工阶段为占用工期最长，成本较高的分项工程。模板配制方案必须从质量、进度、成本和可施工性方面综合考虑，在保证质量、安全、进度的前提下，减少周转材料的投入、降低成本。模板全部采用松木九夹板、红板（16mm）、6×8cm、5×10cm方木做骨档。隔离剂选用乳化隔离剂。模板支撑体系，采用直径为Ф48×3.5mm钢管，以保证模板的施工质量和施工进度。主要构件截面尺寸：

1、学生公寓：梁：250×750、250×700跨度8m；框架柱尺寸：500×600、550×550、500×500。板厚100㎜、120mm。层高3.55米。

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2、食堂+学生公寓：梁：300×750、300×600跨度8m；框架柱尺寸750×750、600×600：板厚100、120：层高4.4米

3、教学楼A：梁：250×800、350×700跨度10m；框架柱尺寸800×800、600×600：板厚100、120：层高4.2米

四、施工准备

施工准备工作是做好每项工作的必要条件，施工准备工作的质量好坏，充分与否是决定该项工作成败的关键，因此必须引起各级管理人员和各班组的高度重视。

施工前，工程、技术、质量各部门、个专业工长及有关管理人员要召开碰头会，沟通情况；各班组要开准备会进行动员，明确任务、统一思想、统一认识、统一做法、统一指挥、统一行动。

1、 技术准备

1.1 熟悉图纸，按设计要求准备相应的施工工艺规程；施工验收规范；施工质量检验评定标准及图集等。

1.2 施工人员用工手续齐全，备齐相应的上岗证及培训证书。

1.3 进行逐级技术交底：专业工长以书面形式向各班组，班组长再向工人进行交底。技术交底要有重点，要有针对性，要针对班组和个人的技术技能特点，针对关键部位和质量控制点，提出具体措施和要求。

技术交底要有符合性和实用性，既要符合规范、标准的规定，又要符合施工现场的实际情况，便于操作，便于贯彻执行。技术交底内容一定要便于操作者易懂易通。

各部位支模前应由技术部门召开各职能部门参加的技术交底会，检查班组交底落实情况，各班组人员是否安排落实，认为是否明确；解决支、拆模方法、技术措施等所有存在的问题。

1.4 备齐施工中的所需的方尺、靠尺等计量、测量器具，且保证检测合格的器具有合格证书。

1.5 支、拆模工具及机械设备要修理、维修到位，完好有效，各种模板、配件要齐、修到位，满足正常施工使用。

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1.6 钢筋工程、电气、给排水、暖通、预埋件、预留洞口等要进行隐预检，检查中的问题都要进行整改、验证。工序交接检检查记录应齐全，并由交接双方工长签字认可。

2、 材料准备

采用松木九夹板、黑板、6×8cm、5×10cm方木做骨档，φ48×3.0mm钢管作为模板支撑系统，并加φ12对拉穿墙螺栓固定。钢管排架作为支撑系统。根据本工程进度要求，计划备足３层模板，方木、钢管、扣件配备3层数量，便于周转使用。

3 、机具准备

为保证工程质量，便于施工操作，应配置必要的简易可行的使用机具，并鼓励工人进行小改小革。施工中所需的斧头、锯、电钻、线锤、撬棍、活动扳手、水平尺、锤子以及松泄模板黏结力用的小型千斤顶等要准备齐全。

4 、劳动力安排 工种 木工 专业工长 5 、作业条件 钢筋焊接、绑扎工作已完成并验收合格，混凝土的剔凿工作已完成，模板质量控制线、标高线等放线工作准备完毕，各项准备工作就绪后方可施工。

人数 300 6 工种 配套小工 班组长 人数 100 20 五、模板及支撑系统搭设

1、施工流程

1.1楼板模板安装工艺流程：

搭设支架→安装纵横钢楞→调整楼板下皮标高及起拱→铺设模板→检查模板上皮标高、平整度

1.2梁模板安装工艺流程：

弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装上下锁口楞、斜撑及腰楞和对拉螺栓→复核梁模板尺寸、位置→与相邻模板连接

1.3 柱模板安装工艺流程：

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搭设支模架→第一层模板安装→检查对角线、垂直度和位置→安装柱箍→第二、三层柱模板及柱箍安装→安装有梁口的柱模板→全面检查校正→群体固定

1.4 墙体模板安装工艺流程：

准备工作→挂外架子→安内横墙模板→安内纵横模板→安堵头模板→安外墙内侧模板→合模前钢筋隐检→安外墙外侧模板→预检

2、 施工方法及技术要求

2.1 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。

2.2 具有足够的承载力、刚度和稳定性，并能可靠的承受施工中产生的荷载。 2.3 构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和浇筑砼等要求。 2.4模板接缝不应漏浆。 3、 模板安装：

3.1 模板及支架在安装过程中，必须有防倾覆的临时固定支撑。

3.2 现浇钢筋砼梁板，当跨度大于或等于4m，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

3.3柱模安装：

根据已放好的柱轴线和周边线为依据，焊接好定位筋（Φ１２），然后立好四周定型胶合板，外加6×8cm方木骨档，间距一般在0.3m内。柱箍采用短钢管加固件固定，柱高在3m内不少于5道柱箍。对断面较大的柱子，中间部分加设φ12对拉穿墙螺栓拉结，间距一般0.45—0.6高设一只，要确保不炸模，四周可利用承重架设短钢管作斜支撑，并校正垂直度。

3.5梁模板安装

根据轴线为依据，首先搭设好梁底两侧钢管立柱，立柱间距为1.2m，钢管高度控制在现浇板下，设二道水平杆连接，必要时柱下应加设垫板，然后用水平仪测出水平高度，并在混凝土表面和钢管立柱上做好标记，确定好梁底板高度，并校正水平杆高度，然后铺好方木档，间距在0.3-0.4之间，方木档两头应固定牢固，然后铺放梁底模，并按要求起拱。梁底模板铺好后应拉通线校正，符合要求后再立两侧侧模，并加设斜支撑与梁底侧模支牢。

3.6现浇板模板安装板

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利用梁支模钢管立柱在板与梁的空间处立好钢管支柱，立杆间距为1.0m，然后做好水平拉杆，利用两侧梁的水平高度校正好现浇平板底模高度，然后铺好6×8cm方档，并固定。骨档间距根据板厚确定，一般0.3m宽设一道，再铺板。板底模铺好后应对标高水平进行复核。

3.7楼梯模板安装

首先应计算好楼梯的斜长及楼梯底及休息平台高度，然后用钢管搭好楼梯休息平台立柱，间距为1m左右，设三道拉杆，并与现浇板承重架拉牢，并校正好休息平台和楼梯底板下的拉杆水平高度，然后铺放6×8cm方木，间距为0.3-0.4m一道为宜，并固定牢固，再铺设胶合板。经复核无误后再安装预先制作好的楼梯两侧反三角板，然后安装踏步板。踏步板中间设两道方木拉档，并固定牢固，防止下移。两侧反三角模板应用斜撑撑牢。

模板等一段或全部安装工作完成后，操作班组应做好自检制度，然后项目部应组织专门的施工员、质安员进行检查，对轴线、标高、模板拼缝、几何尺寸是否符合设计要求，模板支架、扣件、斜撑及对拉螺栓是否满足各项强度、刚度要求等进行检查，并做好检查记录，合格后方可进行下道工序施工。

4、模板拆除要求

模板及支架拆除应符合下列要求：①侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不应拆除而模板不受损坏后方可拆除；②底模拆除，梁长>8m砼强度应达到100%，梁长<8m砼强度应达到75%，悬臂构件100%，之后方可拆除；③板底模，跨度<2m砼强度应达到50%，跨度>2m<8m砼强度应达到75%；④已拆除模板及支架的结构砼强度应符合要求的等级后方可承受全部使用荷载，如超过规定，必须经过计算，加设临时支撑。

4.1柱模拆除：先拆除斜支撑，再卸掉柱箍和穿心螺丝把连接每片柱模和方木挡往下传递到地面。

4.2楼板梁模拆除：应先拆梁侧模板模，再拆除楼板底模，楼板模拆除应先拆掉水平拉杆，然后拆除模板支柱，每挡龙骨留1~2根支柱暂不拆。操作人员应站在已拆除的空隙下，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠掉，再用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中堆放。有对拉穿墙螺栓者应先拆掉对拉穿墙螺栓和梁

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托架，再拆除梁底模。拆下的模板应及时清理粘结物，并涂刷脱模剂。拆下的模板、木方档、钢管、扣件，及时集中收集堆放。

4.3成品保护：①吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已完楼板等处，防止模板变形；②拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角；③拆下的模板发现不平时或肋边损伤变形应及时修理。

六、质量标准及质量保证措施

模板、柱箍、拉杆连接件要配套，连接牢固，质量可靠，柱模板顶要高于梁标高50mm，浇筑柱子混凝土时，顶面标高要高出梁底标高20mm。板缝、角与楼板处均贴海绵条，贴海绵条时应距模板面2mm，以免海棉条挤压后吃柱体混凝土。

模板及其支架必须有足够的高度、刚度和稳定性，支撑部分应牢固可靠。严禁脱模剂污染钢筋和混凝土接茬处。柱轴线位移和每层垂直高度偏差控制在3mm以内，截面尺寸控制在+2、-5mm间，相邻板面高低差控制在2mm以内，预埋板、管，预留洞口中心位移，控制在3mm以内。

七、保证质量技术措施

1 、实行模板放样制度

模板安装前，充分熟悉图纸、图纸会审纪要、修改联系单，与翻样人员绘制放样大图，将原存在的问题消灭在室内翻样过程中，确保下发施工班组的操作图不存在无法施工、尺寸位置矛盾、土建安装碰头等问题，同时避免施工班组翻用多张图纸，发生理解性错误的可能。

2、 确保模板支撑牢固、不位移、不炸模、易清洗的措施。柱模采用多层板拼装，钢管箍固定，与满堂脚手架连接，进行清扫、清洗，再封闭支撑工作。

3、 确保断面尺寸、标高正确无误。柱、梁、板要认真执行本施工组织设计施工设计方案加强监督验收，确保其断面尺寸和标高。

4 、做好工种配合，验收和监护工作，杜绝质量偏差。模板安装应与钢筋绑扎、水、电、设备安装等其它工种密切配合。对预埋管和预埋件必须做到数量，位置正确，固定牢固。模板安装完毕后，须进行标高抄平，轴线复核，观砌和施工员把关验收，初验合格后再请监理公司验收。验收合格签证后方可进行下道工序施工。浇捣混凝土时要指派专人负责守模。发现移位、炸模、下沉、漏浆、支撑松动等情况

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应及时采取有效处理措施，确保工程质量。

八、模板支拆安全措施

1、对进场职工必须进行安全教育，在每天分配工作时，针对不同的工作，作不同的安全技术交底。

2、进入施工现场必须戴好安全帽，并应系好帽扣，高处作业人员必须戴好安全带。

3、工作前应检查使用的工具是否牢固；扳手等工具必须用绳链挂在身上；钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人；操作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

4、安装和拆除5M以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆。禁止上下在同一垂直面上操作。

5、抬运模板时要互相配合，协同工作，模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有人指挥。

6、支模过程中，如需要中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢；拆模间歇时应将活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踩空、扶空而坠落。

7、有预留洞的模板，应在安装后将洞口盖好，砼板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好，并作相应的固定。

8、拆模时，严禁人员站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要防止整块模板掉落，拆模人员站在门窗洞口外拉支撑，以防模板突然全部掉落而伤人。

9、拆模时必须一次性拆除，不得留下无支撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

10、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，严禁站在墙上工作，严禁在大梁底模上行走，严禁操作人员穿硬底鞋及有跟鞋作业。

11、模板垂直运输时，吊点必须符合扎重平衡要求，以防坠落伤人，拆模时，脚手架搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踩空坠落。

12、存在上下交叉作业时，必须设安全隔离防护措施。

九、模板工程质量注意事项

1、模板需要通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求，能可靠的承受所浇混凝土重量，侧压力及施工荷载。

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2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工、技术人员复核，方可施工。安装完成后，经项目部有关人员复核验收。

3、模板施工前，对班组进行书面技术交底。拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

4、浇捣砼过程中，派专人守模。

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十、计算书

梁250*800模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 250*800 250×800 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 8 4.2 二、荷载设计 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 224 梁 板 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 1200 1500 800、800 居中 9

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梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 600 2 自定义 400,800 5 300 设计简图如下：

平面图

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×28.01×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.06kN·m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.67N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×23.05×1504/(100×10000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×28.01×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.77kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×28.01×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.13kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×28.01×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.2kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×23.05×0.15＝1.36kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×23.05×0.15＝3.95kN R3'=0.928 q2l=0.928×23.05×0.15＝3.21kN

五、小梁验算

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小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{1.77+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(0.9-0.3)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，5.13+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=5.16kN/m

q2＝max[1.36+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(0.9-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，3.95+(0.3-0.1)×0.6/4]＝3.98kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.16×0.82，0.5×5.16×0.32]＝0.35kN·m σ＝Mmax/W＝0.35×106/83330＝4.24N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

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满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.16×0.8，5.16×0.3]＝2.506kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.506×1000/(2×50×100)＝0.75N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.98×8004/(100×9350×4166700)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.98×3004/(8×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.16×0.8，0.393×5.16×0.8+5.16×0.3]＝4.72kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.44kN，R2＝R4＝4.72kN，R3＝3.87kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.98×0.8，0.393×3.98×0.8+3.98×0.3]＝3.kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.07kN，R'2＝R'4＝3.kN，R'3＝2.97kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22Ф48×3.5 206000 125 14

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主梁截面惯性矩I(cm) 412.19 主梁截面抵抗矩W(cm) 35.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.326×106/5080＝.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

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Vmax＝6.655kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.655×1000/4＝27.22N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝0.04kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.04kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.67

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[0.04+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，

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1.35×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.6-0.6/2)/2×0.8，10.05，10.05，0.04+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1]×(0.8+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.8]＝10.05kN f＝N/(φA)＝10.05×103/(0.67×424)＝35.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 22 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝10.05kN≤[N]＝22kN

满足要求！

17

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柱700*700模板（设置对拉螺栓）计算书

一、工程属性

新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 700*700 4000 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 700 700 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面木胶合板 15 5 450 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 10000 5 18

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模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×38.4＝21kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.79kN/m Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×21×0.182-0.121×0.79×0.182＝-0.07kN·m

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σ＝Mmax/W＝0.07×106/(1/6×450×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.45×38.4＝17.28kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×17.28×1754/(100×10000×(1/12×450×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！

四、小梁验算

小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 416.67 15.44 300 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×100 83.33 9350 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47 kN/m

20

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小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.38kN·m

σ＝Mmax/W＝0.38×106/83.33×103＝4.57N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72 kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.36mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！

五、柱箍验算

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）

柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 3钢管 Ф48×3 4.49 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 10.78 205 21

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柱箍弹性模量E(N/mm) 2206000

模板设计立面图

1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

22

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长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.24kN·m，N1＝6.24kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

23

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短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.24kN·m，N2＝6.24kN

M/Wn＝0.24×106/(4.49×103)＝53.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

24

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短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝1.16mm ν2＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝1.16mm 满足要求！

六、对拉螺栓验算

对拉螺栓型号 扣件类型 M12 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b12.9 26 N＝6.24×2=12.49kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！

N＝6.24×2=12.49kN≤26kN 满足要求！

25

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墙400模板（非组合式钢模板）计算书

一、工程属性

新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 400 4000 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 400 7800 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 3 倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板布置

小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 150 500 450 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 125 250 150 500 26

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模板设计立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm4

1、强度验算

q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m

27

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面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.07kN·m

σ＝Mmax/W＝0.07×106/27000＝2.52N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 15.44 83.33 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4250×100 9350 416.67 28

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1、强度验算

q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.3kN·m

σ＝Mmax/W＝0.3×106/83330＝3.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

29

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q＝bS正＝0.2×38.4=7.68kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算

R1=5.1kN，R2=...R51=3.82kN，R52=2.55kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32双钢管 205 8.98 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3 206000 21.56

1、强度验算

30

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主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.53kN·m

σ＝Mmax/W＝0.53×106/80＝59.16N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

主梁变形图(mm)

ν＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+150]＝450mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.5×48.42＝10.35kN≤Ntb＝12.9kN

满足要求！

31

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板300模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 300 7.8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 300 7.2 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 332222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 224 1.1 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 4 800 800 1500 中心对称 300 400 32

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主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 平行楼板长边 150 75 400，400 设计简图如下：

模板设计平面图

33

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模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算

34

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简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5] ×1=11.48kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.48×0.152/8，0.12×0.152/8+2.2×0.15/4]= 0.08kN·m

σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×1504/(384×10000×281250)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[B/lb]取整-1＝[7200/800]取整-1＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度 35

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为400mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.76kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.15＝1.43kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.15＝0.33kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.43×0.82+0.1×0.33×0.82＝0.09kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.15＝0.05kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.76×0.42/2，0.05×0.42/2+2.2×0.4]＝0.kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.09，0.37，0.]＝0.kN·m σ＝Mmax/W＝0.×106/83330＝10.N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.43×0.8+0.62×0.33×0.8＝0.86kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×0.8+0.681×2.2＝1.53kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.76×0.4，0.05×0.4+2.2]＝2.23kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.86，1.53，2.23]＝2.23kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.23×1000/(2×100×50)＝0.67N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.15＝1.17kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.17×8004/(100×9350×4166700)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.17×4004/(8×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.66kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.15＝1.46kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.15=1.2kN/m 承载能力极限状态

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按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.46×0.8+1.223×0.28×0.8＝1.62kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.66×0.4＝0.66kN R＝max[Rmax，R1]＝1.62kN; 同理，R'＝1.21kN，R''＝1.21kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.2×0.8＝1.1kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.1×0.4＝0.44kN R＝max[Rmax，R1]＝1.1kN; 同理，R'＝0.83kN，R''＝0.83kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.63kN·m

σ＝Mmax/W＝0.63×106/4490＝139.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2

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满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.94kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.94×1000/424＝23.32N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.53mm

跨中νmax=0.53mm≤[ν]=800/400=2mm 悬挑段νmax＝0.15mm≤[ν]=225/400=0.56mm 满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm) 2424 39

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立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 215.9 205 立柱截面抵抗矩W(cm) 34.49 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.63

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.3)+1.4×1,

1.35×(0.75+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.63×424)=7×1000/266.7=26.26N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 22 按上节计算可知，可调托座受力N＝7kN≤[N]＝22kN 满足要求！

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梁200*470模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 200*470 200×470 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 3 2.9 二、荷载设计 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 224 梁 板 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 700 1800 900、900 居中 350 0 41

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梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 3 0 150 设计简图如下：

平面图

42

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

43

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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.47)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.47)+1.4×0.7×2]×1＝16.45kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.47]×1＝14.68kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.47]×1＝12.08kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×16.45×0.12＝0.02kN·m σ＝Mmax/W＝0.02×106/37500＝0.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12.08×1004/(100×10000×281250)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×14.68×0.1+0.437×1.76×0.1＝0.63kN R2=1.25q1l=1.25×16.45×0.1＝2.06kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.08×0.1＝0.45kN R2'=1.25q2l=1.25×12.08×0.1＝1.51kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 22方木 15.44 9350 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 44

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小梁截面惯性矩I(cm) 4416.67 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{0.63+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.47-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.35-0.2/2，(0.7-0.35)-0.2/2]/2×1，2.06+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.08kN/m q2＝

max[0.45+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.47-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.35-0.2/2，(0.7-0.35)-0.2/2]/2×1，1.51+(0.3-0.1)×0.2/2]＝1.53kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.08×0.92，0.5×2.08×0.152]＝0.17kN·m σ＝Mmax/W＝0.17×106/83330＝2.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

45

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Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.08×0.9，2.08×0.15]＝1.123kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.123×1000/(2×50×100)＝0.34N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×1.53×9004/(100×9350×4166700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.53×1504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.08×0.9，0.4×2.08×0.9+2.08×0.15]＝2.06kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.49kN，R2＝2.06kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×1.53×0.9，0.4×1.53×0.9+1.53×0.15]＝1.52kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.32kN，R'2＝1.52kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 206000 125 4.49 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3 205 10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 46

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1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.736×106/4490＝163.92N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.52kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.52×1000/424＝11.N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

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满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝1.25mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R1＝2.52kN，R2＝2.52kN

七、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.54

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[2.52+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.35-0.2/2)/2×0.9，2.52+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.7-0.35-0.2/2)/2×0.9]＝5.34kN f＝N/(φA)＝5.34×103/(0.54×424)＝23.16N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

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七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×48.42＝11.5kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！

板120模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 120 6 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 5 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 332222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 224 1.1 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 2.9 49

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立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 900 900 1800 中心对称 300 250 平行楼板长边 150 75 250，250 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计剖面图(楼板长向)

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模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝

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281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.152/8，0.11×0.152/8+3.15×0.15/4]= 0.12kN·m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.16N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×1504/(384×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.01kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.15＝0.54kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.47kN/m

M1＝-0.071q1静L2-0.107q1活L2＝-0.071×0.54×0.92-0.107×0.47×0.92＝0.07kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.05kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.01×0.252/2，0.05×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.07，0.6，0.79]＝0.79kN·m σ＝Mmax/W＝0.79×106/83330＝9.47N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.54×0.9+0.62×0.47×0.9＝0.56kN

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V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×0.9+0.681×3.15＝2.17kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.01×0.25，0.05×0.25+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.56，2.17，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.15＝0.5kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.5×9004/(100×9350×4166700)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.5×2504/(8×9350×4166700)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.85kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.15＝0.57kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.15=0.53kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.57×0.9+1.223×0.28×0.9＝0.9kN

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按悬臂梁，R1＝q1l=0.85×0.25＝0.21kN R＝max[Rmax，R1]＝0.9kN; 同理，R'＝0.67kN，R''＝0.67kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.53×0.9＝0.54kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.54×0.25＝0.14kN R＝max[Rmax，R1]＝0.54kN; 同理，R'＝0.41kN，R''＝0.41kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.46kN·m

σ＝Mmax/W＝0.46×106/4490＝102.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.98kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.98×1000/424＝14.04N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.47mm

跨中νmax=0.47mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.22mm≤[ν]=225/400=0.56mm 满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 57

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λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.51

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1,

1.35×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.51×424)=4.42×1000/217.09=20.35N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 22 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.42kN≤[N]＝22kN 满足要求！

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